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Patente nacional por "MÉTODO Y DISPOSITIVO PARA LA FOCALIZACIÓN GASEOSA DE FLUIDOS TRANSÓNICA DE CHORROS DÉBILMENTE VISCOELÁSTICOS"

Este registro ha sido solicitado por

Persona física

a través del representante

GUSTAVO ADOLFO DE DIOS SERRANÍA

Contacto
 
 
 




  • Estado: A punto de caducar
  • País:
  • España 
  • Fecha solicitud:
  • 06/04/2022 
  • Número solicitud:
  • P202230313 

  • Número publicación:
  • ES2953864 

  • Fecha de concesión:
  •  

  • Inventores:
  • Persona física 

  • Datos del titular:
  • Persona física 
  • Datos del representante:
  • Gustavo Adolfo de Dios Serranía
     
  • Clasificación Internacional de Patentes:
  • B05B 7/24,B01F 33/30 
  • Clasificación Internacional de Patentes de la publicación:
  • B05B 7/24,B01F 33/30 
  • Fecha de vencimiento:
  •  
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registro
Reivindicaciones:
+ ES-2953864_A11.- Método para la focalización gaseosa de fluidos de un líquido de trabajo (16) , comprendiendo el método las etapas de proporcionar una zona convergente (6) que comprende una sección de recepción (7) y un orificio de descarga (8) , estando configurada la zona convergente (6) para recibir en la sección de recepción (7) una corriente de gas (15) y para descargar dicha corriente de gas (15) aguas abajo del orificio de descarga (8) , donde relación entre la presión de remanso (p0) en la zona convergente (6) y la presión (pc) aguas abajo del oficio de descarga (8) es al menos la necesaria para que la velocidad de la corriente de gas (15) aguas abajo del orificio de descarga (8) sea igual o mayor que la velocidad del sonido, proporcionar un capilar interno (9) dentro de la zona convergente (6) , extendiéndose el capilar interno (9) a lo largo de un eje, teniendo el capilar interno (9) una superficie interior (10) con una sección de entrada (11) y una sección de salida (12) perpendicular al eje y teniendo también una superficie exterior (13) , de modo que existe una zona de formación de menisco (14) entre la sección de salida (12) de la superficie interior (10) y el orificio de descarga (8) , recibir un caudal constante de líquido de trabajo (16) en la sección de entrada (11) del capilar interno (9) , formar un menisco (17) de líquido de trabajo (16) en la zona de formación de menisco (14) cuando el líquido de trabajo (16) sale del capilar interno (9) y contacta la corriente de gas (15) , ejerciendo una tasa de deformación en el líquido de trabajo (16) , dando lugar el menisco (17) a un chorro (18) estacionario de líquido de trabajo (16) que se emite desde el menisco (17) al orificio de descarga (8) , estando el método caracterizado por que el líquido de trabajo (16) es una disolución de un polímero con peso molecular igual o menor que 5*106 g/mol, y más particularmente, con peso molecular igual o menor que 2*106 g/mol, y más particularmente, con peso molecular igual o menor que 1x106 g/mol, donde la concentración del polímero en la disolución está comprendida entre un primer valor y un segundo valor, donde el primer valor es la concentración que corresponde a un número de Weissenberg igual a 0, 5 en la zona de formación del menisco (14) , y donde el segundo valor es la concentración que corresponde a un número de Weissenberg igual a 10 en la zona de formación del menisco (14) . 2.- Método según la reivindicación 1, donde el líquido de trabajo (16) es recibido en la sección de entrada (11) del capilar interno (9) a un caudal entre 1, 01 y 1, 1 veces el caudal mínimo compatible con la emisión de un chorro (18) estacionario de líquido de trabajo (16) desde el menisco (17) al orificio de descarga (8) . 3.- Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, donde el polímero es al menos uno de óxido de polietileno (PEO) , polivinilpirrolidona (PVP) , fibrna, un péptido de cadena corta o cualquier polímero que, disuelto en agua en concentración de 1% en peso, tenga un tiempo de relajación igual o menor que 200 s, y más particularmente, un tiempo de relajación igual o menor que 100 s, y más particularmente, un tiempo de relajación igual o menor que 50 s, y más particularmente, un tiempo de relajación igual o menor que 30 s. 4. Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, donde la corriente de gas (15) es una corriente de gas inerte. 5.- Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, donde la presión (pc) aguas abajo del orificio de descarga (8) es menor que 0, 1 bar, y más particularmente menor que 0, 01 bar, y la presión de remanso (p0) en la zona convergente (6) es mayor que 10 veces la presión (pc) aguas abajo del orificio de descarga (8) , y más particularmente mayor que 50 veces la presión (pc) aguas abajo del orificio de descarga (8) . 6.- Método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, donde el orificio de descarga (8) tiene un diámetro comprendido entre 20 y 250 m, y la separación entre la sección de salida (12) de la superficie interior (10) del capilar interno (9) y el orificio de descarga (8) está entre 0, 5 y 5 veces el diámetro del orificio de descarga (8) . 7.- Método según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, donde la zona convergente (6) comprende una porción plana de placa, en la que está comprendida el orificio de descarga (8) , de modo que la porción plana de placa se extiende de manera perpendicular al eje del capilar interno (9) . 8.- Método según la reivindicación 7, donde la zona convergente (6) se proporciona abierta al exterior, de modo que la presión de remanso (p0) en la zona convergente (6) es la presión ambiente, mientras que la región aguas abajo del orificio de escarga (8) comprende un receptáculo que comprende la porción plana de placa y unas paredes laterales que se disponen a una distancia de al menos 3 veces la anchura del orificio de descarga (8) , y más preferentemente a una distancia de al menos 5 veces la anchura del orificio de descarga (8) , de modo que se regula la presión (pc) aguas abajo del orificio de descarga (8) para conseguir que la velocidad de la corriente de gas (15) aguas abajo del orificio de descarga (8) sea igual o mayor que la velocidad del sonido. 9.- Método para realizar una cristalografía de femtosegundos en serie (SFX) que comprende las etapas de un método de acuerdo con las reivindicaciones anteriores, donde el líquido de trabajo (16) comprende una muestra, y el método comprende adicionalmente las etapas de radiar con pulsos de radiación de rayos X el chorro (18) estacionario del líquido de trabajo (16) que comprende la muestra, y procesar en un fotodetector la señal que resulta de la interacción entre los pulsos de radiación de rayos X y el chorro (18) estacionario de líquido de trabajo (16) que comprende la muestra. 10.- Método para producir micropartículas que comprende las etapas de un método de acuerdo con las reivindicaciones 1 a 8, y adicionalmente las etapas de esperar a que el chorro (18) estacionario del líquido de trabajo (16) se rompa, y obtener micropartículas que resultan de la ruptura del chorro (18) estacionario de líquido de trabajo (16) . 11.- Método para producir microburbujas que comprende las etapas de un método de acuerdo con las reivindicaciones 1 a 8, y adicionalmente las etapas de proporcionar uno o más capilares adicionales, dispuestos en el interior del capilar interno (9) y concéntricos a dicho capilar interno (9) , extendiéndose cada capilar adicional a lo largo del mismo eje, teniendo cada capilar adicional una superficie interior con una sección de entrada y una sección de salida perpendicular al eje y teniendo también una superficie exterior, recibir en la sección de entrada de cada capilar adicional un caudal constante de un líquido de trabajo adicional, formar microburbujas compuestas por cada líquido de trabajo adicional de cada uno de los capilares adicionales y por el líquido de trabajo (16) del capilar interno (9) , cuando cada líquido de trabajo adicional sale de cada capilar adicional y contacta con el líquido de trabajo (16) que sale del capilar interno (9) , esperar a que el chorro (18) estacionario del líquido de trabajo (16) se rompa, y obtener las microburbujas tras la ruptura del chorro (18) estacionario de líquido de trabajo (16) . 12.- Compuesto polimérico obtenido del chorro (18) estacionario producido por un método de acuerdo a cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8. 13.- Dispositivo (1) de focalización gaseosa de fluidos adecuado para realizar las etapas de un método según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, comprendiendo el dispositivo (1) una cámara de descarga (2) que delimita una región de descarga (3) , un eyector (5) dispuesto dentro de la cámara de descarga (2) , comprendiendo el eyector (5) una zona convergente (6) que comprende una sección de recepción (7) y un orificio de descarga (8) abierto a la región de descarga (3) , estando configurada la zona convergente (6) para recibir en la sección de recepción (7) una corriente de gas (15) y para descargar dicha corriente de gas (15) aguas abajo del orificio de descarga (8) , donde el eyector (5) comprende adicionalmente un capilar interno (9) dispuesto en el interior de la zona de descarga (6) , extendiéndose el capilar interno (9) a lo largo de un eje, teniendo el capilar interno (9) una superficie interior (10) con una sección de entrada (11) configurada para recibir un caudal constante de líquido de trabajo (16) y una sección de salida (12) perpendicular al eje y teniendo también una superficie exterior (13) en contacto con la corriente de gas (15) , de modo que existe una zona de formación de menisco (14) entre la sección de salida (12) de la superficie interior (10) y el orificio de descarga (8) , comprendiendo el dispositivo (1) unos medios para regular la presión de remanso (p0) en la zona convergente (6) y/o unos medios (4) para regular la presión (pc) en la cámara de descarga (2) , para conseguir que la velocidad de la corriente de gas (15) aguas abajo del orificio de descarga (8) sea igual o mayor que la velocidad del sonido. 14.- Dispositivo (19) de focalización gaseosa de fluidos adecuado para realizar las etapas de un método según la reivindicación 8, comprendiendo el dispositivo (19) un capilar interno (9) , extendiéndose el capilar interno (9) a lo largo de un eje, teniendo el capilar interno (9) una superficie interior (10) con una sección de entrada (11) configurada para recibir un caudal constante de líquido de trabajo (16) y una sección de salida (12) perpendicular al eje y teniendo también una superficie exterior (13) , una cámara de descarga (2) que delimita una región de descarga (3) , comprendiendo la cámara de descarga (2) un plano de descarga con un orificio de descarga (8) de modo que el eje del capilar interno (9) atraviesa el orificio de descarga (8) , donde las paredes laterales de la cámara de descarga (2) se disponen a una distancia del orificio de descarga (8) de al menos 3 veces la anchura del orificio de descarga (8) , y más preferentemente a una distancia del orificio de descarga (8) de al menos 5 veces la anchura del orificio de descarga (8) , el plano de descarga se extiende de manera perpendicular al eje del capilar interno (9) , de modo que existe una zona de formación de menisco (14) entre la sección de salida (12) de la superficie interior (10) del capilar interno (9) y el orificio de descarga (8) , y el dispositivo (19) comprende unos medios (4) para regular la presión (pc) aguas abajo del orificio de descarga (8) , para conseguir que la velocidad de la corriente de gas (15) aguas abajo del orificio de descarga (8) sea igual o mayor que la velocidad del sonido.

Los productos y servicios protegidos por este registro son:
B05B 7/24 - B01F 33/30

Descripciones:
+ ES-2953864_A1 MÉTODO Y DISPOSITIVO PARA LA FOCALIZACIÓN GASEOSA DE FLUIDOS TRANSÓNICA DE CHORROS DÉBILMENTE VISCOELÁSTICOS CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención se refiere a un método de producción controlada de pequeñas entidades de fluido. Más concretamente, la invención se refiere a un método de producción de chorros estacionarios débilmente viscoelásticos y altamente estables mediante focalización gaseosa de fluidos transónica. CAMPO DE LA INVENCIÓN En la actualidad son conocidas varias técnicas de producción controlada de pequeñas entidades de fluido (e.g., gotas, burbujas, emulsiones, cápsulas) con múltiples aplicaciones. La focalización gaseosa de fluidos (véase A. M. Gañán-Calvo, Generation of steady liquid microthreads and micron-sized monodisperse sprays in gas streams, Phys. Rev. Lett. 80, 285-288 (1998) ) , es un ejemplo paradigmático, donde un líquido es inyectado con un caudal constante a través de un capilar de suministro localizado en frente de un orificio o dentro de una tobera convergente. Al mismo tiempo, una corriente de gas confluyente es forzada a cruzar el orificio/tobera, originando unos gradientes de presiones y esfuerzos viscosos favorables, cuyas fuerzas resultantes afilan el líquido inyectado formando un menisco de líquido unido al capilar de suministro, y empujan un chorro fino de líquido desde la punta de dicho menisco. Cuando el líquido es inyectado con un caudal por encima de un valor umbral Qmin y, adicionalmente, la corriente de gas exterior es transónica (i.e., dicha corriente tiene velocidades iguales o superiores a la velocidad del sonido) , es posible producir chorros rectos, muy largos y delgados, con velocidades desde decenas hasta alrededor de 100 m/s, y descargarlos en una cámara a baja presión. La focalización gaseosa de fluidos tiene muchas aplicaciones destacadas. La ruptura de chorros simples o compuestos, debida a fenómenos de inestabilidad capilar, permite formar pequeñas gotas/cápsulas con un aceptable grado de monodispersidad. Asimismo, se pueden eyectar microburbujas en la punta del menisco cuando las fases exterior (focalizadora, continua) e interior (focalizada, dispersada) son intercambiadas. En todos stos casos, el tamaño de la entidad microfluídica producida es menor que cualquier sección del eyector, debido a la acción de la corriente focalizadora. La focalización gaseosa de fluidos también ha sido empleada para la producción de micropartículas de estructuras complejas o para formar microburbujas sensibles a estímulos con un amplio rango de aplicaciones en farmacia y medicina. Por otra parte, la focalización gaseosa de fluidos transónica se ha convertido en una de las formas más exitosas de introducir muestras en cristalografía de femtosegundos en serie, o, en inglés, "Serial Femtosecond Cr y stallography" (SFX) (véase H. N. Chapman et al., Femtosecond X-ray protein nanocr y stallography, Nature 470, 73-77 (2011) , y S. Boutet et al., High-Resolution Protein Structure Determination by Serial Femtosecond Cr y stallography, Science 337, 362-364 (2012) ) , que ha revolucionado la detección molecular de especies bioquímicas complejas, desde proteínas a virus. Las anteriores aplicaciones de la focalización gaseosa de fluidos requieren la producción de chorros muy finos y longevos. Por ejemplo, en SFX, cuanto más largo es el chorro producido, más fácilmente se evitan las posibles interferencias (e.g., daños o salpicaduras) entre la radiación de rayos X empleada en la detección molecular, y el eyector que origina el chorro. Adicionalmente, con el objeto de reducir lo máximo posible el ruido de fondo presente en el patrón de difracción obtenido tras radiar el chorro que contine la muestra en SFX, los diámetros de los chorros producidos deben ser del orden de micro o nanómetros. Sin embargo, el diámetro y la longitud de los chorros están comúnmente ligados a través de los números de Weber y de Ohnesorge, de tal forma que, típicamente, cuanto más fino es el chorro más corto es el mismo. Además, en la búsqueda de dicho aumento de la longitud relativa, la composición química de los líquidos empleados para introducir las muestras en SFX no debe verse afectada significativamente, de forma que el ruido de fondo en el patrón sea conocido y/o sencillo de substraer. Por tanto, es deseable obtener un método de focalización gaseosa de fluidos que aumente la estabilidad de los chorros, de manera que se produzcan chorros más finos y largos, y que la composición química del líquido que compone el chorro no se vea modificada de forma significativa. La presente invención soluciona las necesidades anteriormente mencionadas. DESCRIPCIÓN BREVE DE LA INVENCIÓN La presente invención soluciona las necesidades mencionadas anteriormente en el estado de la técnica mediante un método que produce chorros estacionarios débilmente viscoelásticos y altamente estables mediante focalización gaseosa de fluidos. En un primer aspecto inventivo, la invención proporciona un método para la focalización gaseosa de fluidos de un líquido de trabajo, comprendiendo el método las etapas de proporcionar una zona convergente que comprende una sección de recepción y un orificio de descarga, estando configurada la zona convergente para recibir en la sección de recepción una corriente de gas y para descargar dicha corriente de gas aguas abajo del orificio de descarga, donde relación entre la presión de remanso (p0) en la zona convergente y la presión (pc) aguas abajo del oficio de descarga es al menos la necesaria para que la velocidad de la corriente de gas aguas abajo del orificio de descarga sea igual o mayor que la velocidad del sonido, proporcionar un capilar interno dentro de la zona convergente, extendiéndose el capilar interno a lo largo de un eje, teniendo el capilar interno una superficie interior con una sección de entrada y una sección de salida perpendicular al eje y teniendo también una superficie exterior, de modo que existe una zona de formación de menisco entre la sección de salida de la superficie interior y el orificio de descarga, recibir un caudal constante de líquido de trabajo en la sección de entrada del capilar interno, formar un menisco de líquido de trabajo en la zona de formación de menisco cuando el líquido de trabajo sale del capilar interno y contacta la corriente de gas, ejerciendo una tasa de deformación en el líquido de trabajo, dando lugar el menisco a un chorro estacionario de líquido de trabajo que se emite desde el menisco al orificio de descarga. Además, el método se caracteriza por que el líquido de trabajo es una disolución de un polímero con peso molecular igual o menor que 5*106 g/mol, y más particularmente, con peso molecular igual o menor que 2*106 g/mol, y más particularmente, con peso molecular igual o menor que 1xio6 g/mol, donde la concentración del polímero en la disolución está comprendida entre un primer valor y un segundo valor, donde el primer valor es la concentración que corresponde a un número de Weissenberg igual a 0, 5 en la zona de formación del menisco, y donde el segundo valor es la concentración que orresponde a un número de Weissenberg igual a 10 en la zona de formación del menisco. La principal ventaja de este método es que el chorro estacionario de líquido de trabajo que se emite desde el menisco al orificio de descarga es un chorro débilmente viscoelástico altamente estable. Dicha estabilidad se consigue tanto en la zona de formación de menisco como aguas abajo del orificio de descarga, y es mucho mayor en comparación con el caso en el que el líquido de trabajo fuera un líquido Newtoniano. Como consecuencia de esta estabilidad mejorada, el chorro débilmente viscoelástico es considerablemente más fino en el oficio de descarga, ya que se permite eyectar caudales menores de líquido de trabajo, en comparación con líquidos de trabajo Newtonianos, cuyo límite de estabilidad en la zona de formación del menisco se alcanza con caudales mayores. Asimismo, la estabilidad mejorada también se manifiesta en que el chorro débilmente viscoelástico es considerablemente más largo aguas abajo del orificio de descarga, en comparación con un chorro de líquido Newtoniano. La estabilidad en la zona de formación del menisco está relacionada con el balance entre los diferentes esfuerzos sufridos por el líquido de trabajo en dicha zona de formación del menisco. En focalización gaseosa de fluidos transónica, el líquido de trabajo se recibe con un caudal constante en la sección de entrada del capilar interno, y sufre un flujo extensional intenso cerca de la superficie del menisco, mientras dicha superficie del menisco es arrastrada por la corriente de gas transónica, de modo que la velocidad del líquido de trabajo es acelerada en la zona de formación de menisco. Dicho incremento de la velocidad del líquido de trabajo tiene lugar en distancias del orden de decenas o cientos de micras, que es la longitud típica del menisco en focalización gaseosa de fluidos transónica, y conlleva una tasa de deformación s' ejercida sobre el líquido de trabajo en la zona de formación del menisco. Una vez que el caudal del líquido de trabajo se encuentra por encima de un umbral mínimo, se establece un equilibrio entre los esfuerzos sufridos por el líquido (debido a gradientes de presión, fuerzas tensionales y esfuerzos viscosos) , de modo que se emite un chorro estacionario desde el menisco. Si, adicionalmente, el líquido de trabajo es una disolución polimérica, aparecen esfuerzos elásticos que colaboran en la estabilización del flujo de líquido de trabajo en la zona de formación del menisco. En particular, una disolución diluida de un polímero se puede comportar como un fluido con baja elasticidad (caracterizado por un tiempo de relajación bajo) y una viscosidad prácticamente onstante ante esfuerzos de cizalla. Por lo tanto, el principal efecto del polímero en dicha disolución es un ligero incremento de la viscosidad y en la elasticidad, donde la elasticidad está caracterizada por un tiempo de relajación bajo, i.e., el tiempo de relajación, que depende del líquido de trabajo y de la concentración de polímero en el mismo, será siempre igual o menor que 200 s, comúnmente igual o menor que 100 s, frecuentemente igual o menor que 50 s y a veces igual o menor que 30 s. Por otro lado, dada una disolución polimérica caracterizada por un tiempo de relajación A* y sometida a un flujo extensional que ejerce sobre la misma una tasa de deformación s', es posible cuantificar la intensidad de dicho flujo extensional a través de una cantidad adimensional conocida como el número de Weissenberg (Wi) , que viene dado por Wi = Ar s'. Curiosamente, cuando este número es mayor que 0, 5, los polímeros disueltos experimentan una transición en la que pasan de estar dispuestos en una configuración helicoidal aleatoria a estar en una configuración estirada, también llamada transición helicoidal-estirado (en inglés, "coil-stretch transition") . Asimismo, el tiempo de relajación Ar de una disolución polimérica aumenta a medida que aumenta la concentración del polímero en dicha disolución, debido a la interacción hidrodinámica (i.e., mediada por el flujo) entre los polímeros. De este modo, para una disolución polimérica dada, la tasa de deformación s' requerida para activar la transición helicoidal-estirado de los polímeros de una disolución polimérica disminuye a medida que aumenta la concentración del polímero en dicha disolución. En este contexto, para una tasa de deformación s' dada, ejercida sobre el líquido de trabajo en la zona de formación del menisco en focalización gaseosa de fluidos transónica, si dicho líquido de trabajo es una disolución polimérica diluida cuya viscosidad es aproximadamente constante ante esfuerzos de cizalla, existe un primer valor ci* para la concentración del polímero en la disolución polimérica en el que el número de Weissenberg es igual a 0, 5 en la zona de formación del menisco. Basándonos en esto, si en este contexto la concentración c del polímero en la disolución polimérica es inferior a dicho primer valor ci* (que llamaremos valor de concentración viscoelástico) , su respectivo número de Weissenberg estará por debajo de 0, 5 en la zona de formación del menisco y, en consecuencia, la transición helicoidal-estirado no tendrá lugar, y la disolución polimérica se comportará como un líquido cuasi-Newtoniano. Por el contrario, si dicha concentración c es igual o mayor que dicho valor ci*, su respectivo número de Weissenberg será igual o mayor que 0, 5 en la zona de formación del menisco, por lo que la transición de helicoidal-estirado sí tendrá lugar, y se activarán los esfuerzos elásticos en el líquido de trabajo en la zona de formación del menisco. Como consecuencia de ello, dichos esfuerzos elásticos ayudarán a estabilizar el flujo de líquido de trabajo en la zona de formación del menisco, y el régimen de chorro estacionario se mantendrá para valores de caudal más bajos, comparado con el caso en el que el líquido de trabajo empleado fuera un líquido Newtoniano. Y lo que es más importante, como el valor de caudal necesario para producir un chorro estacionario es menor, se obtienen chorros con un diámetro menor en el orificio de descarga, comparado con el caso en el que el líquido de trabajo empleado fuera un líquido Newtoniano. Por otra parte, cuando la concentración de polímero en la disolución polimérica excede un segundo valor c2*, tiene lugar un efecto de extracción causado por el desequilibrio que surge en la zona de formación del menisco entre la fuerza tensional originada por el flujo de tipo Poiseuille en el capilar interno, y aquella ejercida por el chorro emitido, de manera que el menisco se separa de la sección de salida del capilar interno. Como consecuencia de ello, la triple línea de contacto del menisco se mueve de manera irregular dentro del capilar interno, se pierde la simetría y tanto el menisco como el chorro tienden a sufrir inestabilidades de látigo. Dicho segundo valor c2* (que llamaremos valor de concentración de extracción) se corresponde con un número de Weissenberg igual a 10. Asimismo, dada una disolución polimérica diluida, el valor de concentración de extracción c2* será mayor que el valor de concentración viscoelástico c1* cuando el peso molecular Mw del polímero de dicha disolución sea igual o menor que 5*106 g/mol, comúnmente igual o menor que 2*106 g/mol, y frecuentemente igual o menor que i x i o 6 g/mol. Con respecto a la estabilidad mejorada de los chorros débilmente viscoelásticos aguas abajo del orificio de descarga, en comparación con el caso en el que el líquido de trabajo fuera un líquido Newtoniano, dicha estabilidad mejorada da como resultado un notable retraso en la ruptura del chorro. Concretamente, dicha ruptura del chorro tiene lugar a distancias que son varios órdenes de magnitud mayores que en el caso Newtoniano, contrariamente a lo esperado (véase, por ejemplo, S. Middleman, Stability of a viscoelasticjet, Chem. Eng. Sci. 20, 1037-1040 (1965) ) . En realizaciones preferentes de la invención, el líquido de trabajo es recibido en la sección de entrada del capilar interno a un caudal entre 1, 01 y 1, 1 veces el caudal mínimo compatible con la emisión de un chorro estacionario de líquido de trabajo desde el menisco al orificio de descarga. Las condiciones para establecer el chorro estacionario son conocidas por el experto en la materia, y se refieren a la formación de un menisco estable de cuya punta se emite un chorro fino de forma estacionaria, evitando la aparición de goteo en la emisión del chorro. Como consecuencia de ello, el diámetro del chorro estacionario en el orificio de descarga es reducido al valor mínimo. Además, gracias a los esfuerzos elásticos que surgen en el líquido de trabajo en la zona de formación del menisco cuando la concentración del polímero en la disolución polimérica se encuentra comprendida entre los valores c1* y c2*, la estabilidad del líquido de trabajo es mejorada con respecto al caso en el que el líquido de trabajo fuera un líquido Newtoniano. Como consecuencia de ello, el valor del caudal mínimo requerido para la emisión de un chorro estacionario y, en consecuencia, el valor del mínimo diámetro de chorro en el orificio de descarga decrecen drásticamente con respecto al caso en el que el líquido de trabajo empleado fuera un líquido Newtoniano. En otras realizaciones preferentes de la invención, el polímero es al menos uno de óxido de polietileno (PEO) , polivinilpirrolidona (PVP) , fibrna, un péptido de cadena corta o cualquier polímero que, disuelto en agua en concentración de 1 % en peso, tenga un tiempo de relajación igual o menor que 200 s, y más particularmente, un tiempo de relajación igual o menor que 100 s, y más particularmente, un tiempo de relajación igual o menor que 50 s, y más particularmente, un tiempo de relajación igual o menor que 30 s. En este contexto, el chorro débilmente viscoelástico se obtiene sin modificar de forma significativa la composición del líquido de trabajo. En otras realizaciones preferentes de la invención, la corriente de gas es una corriente de gas inerte. Ejemplos de corriente de gas inerte son una corriente de aire seco y libre de impurezas, o una corriente de helio, o una corriente de nitrógeno. Con ello, se evita la degradación del polímero de la disolución polimérica diluida empleada como líquido de trabajo. En otras realizaciones preferentes de la invención, la presión (pc) aguas abajo del orificio de descarga es menor que 0, 1 bar, y más particularmente menor que 0, 01 bar, y la presión de remanso (p0) en la zona convergente es mayor que 10 veces la presión (pc) guas abajo del orificio de descarga, y más particularmente mayor que 50 veces la presión (pc) aguas abajo del orificio de descarga. Ello permite que la velocidad de la corriente de gas aguas abajo del orificio de descarga sea igual o mayor que la velocidad del sonido, manteniendo una presión (pc) baja aguas abajo del orificio de descarga, eliminando así mismo la necesidad de mantener una presión de remanso (p0) alta en la zona convergente. Una presión (pc) baja aguas abajo del orificio de descarga es beneficiosa, ya que se evitan fenómenos de inestabilidad absoluta de látigo. Adicionalmente, el líquido de trabajo sufre un flujo extensional intenso cerca de la superficie del menisco, que conlleva una tasa de deformación en la zona de formación del menisco compatible con la activación de la transición helicoidal-estirado del polímero de la disolución polimérica. Asimismo, dicho flujo extensional intenso da lugar a un retraso en la relajación de los esfuerzos elásticos aguas abajo del orificio de descarga. En otras realizaciones preferentes de la invención, el orificio de descarga tiene un diámetro comprendido entre 20 y 250 m, y la separación entre la sección de salida de la superficie interior del capilar interno y el orificio de descarga está entre 0, 5 y 5 veces el diámetro del orificio de descarga. Ello permite que, ventajosamente, se alcancen velocidades transónicas de la corriente de gas con unos rangos de presiones aceptables, de manera que el resultante flujo extensional intenso de líquido de trabajo en la zona de formación del menisco da lugar a una tasa de deformación compatible con la activación de la transición de helicoidal-estirado del polímero de la disolución polimérica. Además, dicho flujo extensional intenso da lugar a un retraso en la relajación de los esfuerzos elásticos aguas abajo del orificio de descarga. En otras realizaciones preferentes de la invención, la zona convergente comprende una porción plana de placa, en la que está comprendida el orificio de descarga, de modo que la porción plana de placa se extiende de manera perpendicular al eje del capilar interno. Más preferentemente, la zona convergente se proporciona abierta al exterior, de modo que la presión de remanso (p0) en la zona convergente es la presión ambiente, mientras que la región aguas abajo del orificio de descarga comprende un receptáculo que comprende la porción plana de placa y unas paredes laterales que se disponen a una distancia de al menos 3 veces la anchura del orificio de descarga, y más preferentemente a una distancia de al menos 5 veces la anchura del orificio de descarga, de modo que se regula la presión (pc) aguas abajo del orificio de descarga para conseguir que la velocidad de la corriente de gas aguas abajo del orificio de descarga sea igual o mayor que la velocidad del sonido. Tal y como se ha indicado anteriormente, regulando la presión (pc) guas abajo del orificio de descarga se evita más fácilmente que el menisco sufra una inestabilidad absoluta de látigo y, en consecuencia, se amplía el régimen de caudales compatibles con la emisión de un chorro estacionario de líquido de trabajo. Otro objeto de la presente invención proporciona un método para realizar una cristalografía de femtosegundos en serie (en inglés, "Serial Femtosecond Cr y stallography" (SFX) ) que comprende las etapas de un método de acuerdo con cualquiera de las realizaciones anteriores, donde el líquido de trabajo comprende una muestra, y el método comprende adicionalmente las etapas de radiar con pulsos de radiación de rayos X el chorro estacionario del líquido de trabajo que comprende la muestra, y procesar en un fotodetector la señal que resulta de la interacción entre los pulsos de radiación de rayos X y el chorro estacionario de líquido de trabajo que comprende la muestra. Típicamente, en SFX los pulsos de radiación de rayos X son muy cortos (de uno a cien femtosegundos) . Ejemplos de muestras comprendidas en el líquido de trabajo serían, entre otros, micro- o nano-cristales de biomoléculas, grandes biomoléculas, bio-reactivos, virus o partes de células. En este contexto, puesto que la ruptura del chorro débilmente viscoelástico es considerablemente pospuesta con respecto al caso en el que el líquido de trabajo fuera un líquido Newtoniano, se permiten un marco de tiempo y una longitud de trabajo más extensos. Ello permite evitar fácilmente posibles interferencias (e.g., daños o salpicaduras) entre la radiación de rayos X y el dispositivo que produce el chorro débilmente viscoelástico. Por otra parte, la delgadez del chorro débilmente viscoelástico permite reducir el ruido de fondo presente en el patrón de difracción obtenido tras radiar el chorro de líquido de trabajo que contiene la muestra. Asimismo, puesto que el líquido de trabajo es una disolución polimérica diluida, la composición del líquido de trabajo no se ve afectada de forma significativa, de manera que el ruido de fondo presente en el patrón de difracción es bien conocido y/o simple de substraer, y por tanto la señal de la muestra puede ser identificada en dicho patrón de difracción. Otro objeto de la presente invención proporciona un método para producir micropartículas que comprende las etapas de un método de acuerdo con cualquiera de las realizaciones anteriores, y adicionalmente las etapas de esperar a que el chorro estacionario del líquido de trabajo se rompa, y obtener micropartículas que resultan de la ruptura del chorro estacionario de líquido de trabajo. Típicamente, cuando el chorro estacionario de líquido de trabajo no se encuentra con un obstáculo aguas abajo del oficio de descarga (e.g., los límites de una cámara que delimite la región aguas abajo del oficio de descarga) , las nestabilidades (e.g., inestabilidades de látigo, inestabilidades de tipo Gotas-en-una-Fibra o, en inglés, "Beads-on-a-String") que sufre dicho chorro aguas abajo del oficio de descarga hacen que éste termine rompiéndose. Gracias a la considerable delgadez del chorro débilmente viscoelástico, las gotas/cápsulas que resultan de la ruptura de dicho chorro se forman con un tamaño considerablemente reducido, en comparación con el caso en el que el líquido de trabajo fuera un líquido Newtoniano. En este contexto, las gotas/cápsulas resultantes son aptas para producir micropartículas de estructuras complejas para una amplia gama de aplicaciones en farmacia, biomedicina e, incluso, la electrónica impresa. Otro objeto de la presente invención proporciona un método para producir microburbujas que comprende las etapas de un método de acuerdo con cualquiera de las realizaciones anteriores, y adicionalmente las etapas de proporcionar uno o más capilares adicionales, dispuestos en el interior del capilar interno y concéntricos a dicho capilar interno, extendiéndose cada capilar adicional a lo largo del mismo eje, teniendo cada capilar adicional una superficie interior con una sección de entrada y una sección de salida perpendicular al eje y teniendo también una superficie exterior, recibir en la sección de entrada de cada capilar adicional un caudal constante de un líquido de trabajo adicional, formar microburbujas compuestas por cada líquido de trabajo adicional de cada uno de los capilares adicionales y por el líquido de trabajo del capilar interno, cuando cada líquido de trabajo adicional sale de cada capilar adicional y contacta con el líquido de trabajo que sale del capilar interno, esperar a que el chorro estacionario del líquido de trabajo se rompa, y obtener las microburbujas tras la ruptura del chorro estacionario de líquido de trabajo. El uso de capilares adicionales concéntricos para obtener microburbujas se conoce en otros campos de la técnica, como se puede ver por ejemplo en el documento US 2003/098021 A1. Ventajosamente, este tipo de disposiciones, combinadas con las condiciones definidas en el aspecto más general de la presente invención, permiten la obtención de microburbujas mucho más pequeñas. Típicamente, estas microburbujas son cápsulas formadas por un fluido exterior y un fluido interior aptas para una amplia gama de aplicaciones en farmacia y biomedicina. Otro objeto de la presente invención se refiere al compuesto polimérico obtenido del chorro estacionario producido por un método de acuerdo con cualquiera de las realizaciones anteriores. Dicho compuesto polimérico presenta ventajosamente una configuración estirada caracterizada por un tiempo de relajación hacia la configuración de equilibrio, donde dicho tiempo de relajación es mayor que el respectivo tiempo de relajación que caracteriza al polímero de la disolución polimérica originalmente recibida en la sección de entrada del capilar interno. En la obtención de dicho compuesto polimérico, las condiciones experimentadas por el líquido de trabajo en la zona de formación del menisco pueden dar lugar a un cierto entrelazamiento y/o autoensamblaje de los polímeros estirados. Otro objeto de la presente invención se refiere a un dispositivo de focalización gaseosa de fluidos adecuado para realizar las etapas de un método de acuerdo con una realización del primer aspecto inventivo, comprendiendo el dispositivo una cámara de descarga que delimita una región de descarga, un eyector dispuesto dentro de la cámara de descarga, comprendiendo el eyector una zona convergente que comprende una sección de recepción y un orificio de descarga abierto a la región de descarga, estando configurada la zona convergente para recibir en la sección de recepción una corriente de gas y para descargar dicha corriente de gas aguas abajo del orificio de descarga, donde el eyector comprende adicionalmente un capilar interno dispuesto en el interior de la zona de descarga, extendiéndose el capilar interno a lo largo de un eje, teniendo el capilar interno una superficie interior con una sección de entrada configurada para recibir un caudal constante de líquido de trabajo y una sección de salida perpendicular al eje y teniendo también una superficie exterior en contacto con la corriente de gas, de modo que existe una zona de formación de menisco entre la sección de salida de la superficie interior y el orificio de descarga, comprendiendo el dispositivo unos medios para regular la presión de remanso (p0) en la zona convergente y/o unos medios para regular la presión (pc) en la cámara de descarga, para conseguir que la velocidad de la corriente de gas aguas abajo del orificio de descarga sea igual o mayor que la velocidad del sonido. Un último objeto de la presente invención se refiere a un dispositivo de focalización gaseosa de fluidos adecuado para realizar las etapas de un método de acuerdo con una realización preferente del primer aspecto inventivo, comprendiendo el dispositivo un capilar interno, extendiéndose el capilar interno a lo largo de un eje, teniendo el capilar interno una superficie interior con una sección de entrada configurada para recibir un caudal constante de líquido de trabajo y una sección de salida perpendicular al eje y teniendo también una superficie exterior, una cámara de descarga que delimita una región de descarga, comprendiendo la cámara de descarga un plano de descarga con un orificio de descarga de modo que el eje del capilar interno atraviesa el orificio de descarga, donde las paredes laterales de la cámara de descarga se disponen a una distancia del orificio de descarga de al menos 3 veces la anchura del orificio de descarga, y más preferentemente a una distancia del orificio de descarga de al menos 5 veces la anchura del orificio de descarga, el plano de descarga se extiende de manera perpendicular al eje del capilar interno, de modo que existe una zona de formación de menisco entre la sección de salida de la superficie interior del capilar interno y el orificio de descarga, y el dispositivo comprende unos medios para regular la presión (pc) aguas abajo del orificio de descarga, para conseguir que la velocidad de la corriente de gas aguas abajo del orificio de descarga sea igual o mayor que la velocidad del sonido. DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS Para completar la descripción y con el propósito de ayudar a una mejor comprensión de la invención, se dispone un conjunto de dibujos. Dichos dibujos forman una parte integral de la descripción e ilustran diferentes realizaciones de la presente invención y datos relacionados con dichas realizaciones, las cuales no deben interpretarse como restrictivas del alcance de la invención, sino como ejemplos de cómo se puede llevar a cabo la invención. Los dibujos adjuntos comprenden específicamente las siguientes figuras: La Fig. 1 muestra los elementos que comprenden un primer dispositivo de focalización gaseosa de fluidos. La Fig. 2 muestra los elementos que comprenden un eyector configurado para implementar un método de focalización gaseosa de fluidos. La Fig. 3 muestra el tiempo de relajación A* en función de la concentración de polímero de dos disoluciones poliméricas que pueden ser usadas como líquido de trabajo en un eyector como el de la Fig. 2. La Fig. 4 muestra el caudal mínimo adimensional 0 como función del número de Weissenberg Wi en la zona de formación del menisco de un eyector como el de la Fig. 2, en el caso de dos disoluciones poliméricas con diferentes concentraciones. La Fig. 5 muestra las formas del menisco formado en un eyector como el de la Fig. 2 con diferentes disoluciones poliméricas, sólo una de ellas perteneciente a la presente invención (b1) , y con sus respectivas contrapartidas Newtonianas. La Fig. 6 muestra la longitud del menisco y el diámetro del chorro en el orificio de descarga como función del caudal de líquido de trabajo, para una disolución polimérica de acuerdo con diferentes realizaciones de la presente invención, y para su correspondiente contrapartida Newtoniana, en un eyector como el de la Fig.2. La Fig. 7 muestra el diámetro del chorro emitido aguas abajo del orificio de descarga por un eyector como el de la Fig.2, como función de la distancia desde el orificio de descarga (gráfico izquierdo) , y como función del tiempo de vuelo del chorro aguas abajo del orificio de descarga (gráfico derecho) , para dos disoluciones poliméricas. La Fig. 8 muestra el cociente entre la longitud del chorro emitido por un eyector como el de la Fig. 2 y do, como función del cociente entre el caudal de líquido de trabajo y Qo, para dos disoluciones poliméricas y distintas presiones de remanso en la zona convergente, de acuerdo con diferentes realizaciones de la presente invención. La Fig. 9 muestra el caudal mínimo de líquido de trabajo, el diámetro del chorro en el orificio de descarga al caudal mínimo de líquido de trabajo, y la longitud del menisco al caudal mínimo de líquido de trabajo, en un eyector como el de la Fig. 2, para una disolución polimérica como función de la concentración de polímero, y para su respectiva contrapartida Newtoniana y agua. La Fig. 10 muestra el caudal mínimo de líquido de trabajo y el diámetro del chorro en el orificio de descarga al caudal mínimo de líquido de trabajo, en un eyector como el de la Fig. 2, como función de la concentración de polímero para disoluciones poliméricas de un mismo polímero y distintos pesos moleculares. La Fig. 11 muestra los elementos que comprenden un segundo dispositivo de focalización gaseosa de fluidos diferente al de la Fig. 1. Referencias numéricas utilizadas en las figuras: DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN En esta sección, se proporcionan una descripción de varios ejemplos no limitativos del método de la invención. Como se ha mencionado anteriormente, la presente invención se refiere a un método de producción de chorros débilmente viscoelásticos y altamente estables mediante focalización gaseosa de fluidos transónica. La Fig. 1 muestra un primer dispositivo de focalización gaseosa de fluidos 1 (en inglés, "gaseous flow focusing", o GFF) de acuerdo con una realización preferente de la invención. Dicho dispositivo de GFF 1 comprende una cámara de descarga 2 (e.g., una celda de cristal) que delimita una región de descarga 3 a una presión pc (e.g., fijada a una presión menor que 0, 1 bar mediante medios de succión, como una bomba 4) , y un eyector 5 dispuesto dentro de la cámara de descarga 2. La Fig. 2 muestra un ejemplo de eyector 5 utilizado en ese primer dispositivo de GFF 1. Dicho eyector 5 comprende: una zona convergente 6 a una presión de remanso p0 que comprende una sección de recepción 7 y un orificio de descarga 8 abierto a la región de descarga 3; un capilar interno 9 dispuesto en el interior de la zona convergente 6, extendiéndose dicho capilar interno 9 a lo largo de un eje, y donde dicho capilar interno 9 tiene una superficie interior 10 con una sección de entrada 11 y una sección de salida 12 perpendicular al eje, y tiene también una superficie exterior 13. Adicionalmente, existe una zona de formación del menisco 14 entre la sección de salida 12 de la superficie interior 10 del capilar interno 9 y el orificio de descarga 8 de la zona convergente 6. La zona convergente 6 del eyector 5 está configurada para recibir una corriente de gas 15 en la sección de recepción 7 y para descargar dicha corriente de gas 15 aguas abajo del orificio de descarga 8. Aquí, la corriente de gas 15 empleada es una corriente de aire seco y libre de impurezas. Asimismo, la sección de entrada 11 de la superficie interior 10 del capilar interno 9 del eyector 5 está configurada para recibir un líquido de trabajo 16 a un caudal Q constante. Tanto la corriente de gas 15 como el líquido de trabajo 16 pueden ser suministrados al eyector 5, por ejemplo, por medio de válvulas. Por otro lado, la relación entre la presión de remanso p0 en la zona convergente 6 y la presión pc aguas abajo del orificio de descarga 8 es al menos la necesaria para que la velocidad de la corriente de gas 15 aguas abajo del orificio de descarga 8 sea igual o mayor que la velocidad del sonido. Con respecto al establecimiento de dichas presiones, por ejemplo, la presión de remanso p0 en la zona convergente 6 se puede establecer aguas arriba con un regulador de presión de la línea de aire comprimido para presiones manométricas positivas, y estrangulando el flujo que viene de la atmósfera con una válvula para presiones manométricas negativas, mientras que la presión pc más allá del rificio de descarga 8 puede ser fijada a una presión menor que 0, 1 bar mediante la extracción del gas de la cámara de descarga 2 utilizando una bomba 4 de vacío. Adicionalmente, el eyector 5 está configurado para implementar el paso de formar un menisco 17 de líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14 cuando el líquido de trabajo 16 sale del capilar interno 9 y contacta con la corriente de gas 15 transónica, ejerciendo una tasa de deformación s- en el líquido de trabajo 16, dando lugar el menisco 17 a un chorro 18 estacionario de líquido de trabajo 16 que se emite desde el menisco 17 al orificio de descarga 8. En el eyector 5 de la Fig. 2, tanto la sección de entrada 11 como la sección de salida 12 de la superficie interior 10 del capilar interno 9 tienen el mismo diámetro Dn, de manera que el líquido de trabajo 16 recibido a un caudal constante Q no es acelerado dentro del capilar interno 9. En concreto, el diámetro Dn del capilar interno 9 igual a 75 .^m. Por otro lado, el orificio de descarga 8 tiene un diámetro D igual a 75 .^m, y la separación H entre la sección de salida 12 superficie interior 10 del capilar interno 9 y el orificio de descarga 8 tiene un tamaño igual a 180 m. Otras longitudes han sido ilustradas adicionalmente en la Fig.2, las cuales caracterizan la zona de formación del menisco 14 y el chorro 18 estacionario de líquido de trabajo 16. Éstas son la longitud lm del menisco 17, el diámetro de del chorro 18 en el orificio de descarga 8, y el diámetro dl de la sección del menisco 17. Aquí se define la longitud lm del menisco 17 como la distancia desde la sección de salida 12 de la superficie interior 10 del capilar interno 9, hasta la sección en la que el diámetro del chorro 18 ha alcanzado el ochenta por ciento de su reducción total (Dn - de) . Equivalentemente, el diámetro dl de la sección del menisco 17 se define como la distancia igual a la suma del veinte por ciento de la reducción total (Dn - de) del diámetro del chorro 18 y el diámetro de del chorro 18 en el orificio de descarga 8. Ventajosamente, el líquido de trabajo 16 de la Fig. 2 es una disolución polimérica diluida cuyo polímero incrementa ligeramente la viscosidad y la elasticidad de dicha disolución polimérica, donde la elasticidad está caracterizada por un tiempo de relajación A* bajo, el cual crece cuando aumenta la concentración c del polímero en dicha disolución polimérica. De aquí en adelante, un tiempo de relajación Ar bajo se refiere a un tiempo de relajación menor que 30 .^s, y el peso molecular Mw del polímero es menor que 1x106 g/mol. Adicionalmente, la concentración de dicha disolución polimérica es lo uficientemente elevada como para que existan esfuerzos elásticos que participan en la estabilización del flujo de líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14. Dicha disolución polimérica puede prepararse disolviendo el polímero en agua desionizada con un agitador magnético durante 1 a 10 días a bajas velocidades angulares, para minimizar la degradación mecánica de las cadenas de polímeros. De aquí en adelante, el polímero empleado es óxido de polietileno (PEO) . Dadas las condiciones de la Fig. 2, una tasa de deformación s' es ejercida en el flujo de líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14. Dicha tasa de deformación depende de la relación entre la presión de remanso po en la zona convergente 6 y la presión pc aguas abajo del orificio de descarga 8, de la geometría del capilar interno 9 y del caudal Q del líquido de trabajo 16. Curiosamente, cuando una disolución polimérica está sometida a un flujo extensional que ejerce sobre la misma una tasa de deformación s', la respuesta elástica de la disolución polimérica está caracterizada por el tiempo de relajación Ar. En efecto, la intensidad de dicho flujo extensional al que está sometida la disolución polimérica se puede cuantificar a través del llamado número de Weissenberg (Wi) , que es una cantidad adimensional definida como Wi = A* s'. De hecho, cuando el número de Weissenberg está por encima de 0, 5, tiene lugar la transición helicoidal-estirado de los polímeros disueltos, esto es, la transición en la que los polímeros pasan de estar dispuestos en una configuración helicoidal aleatoria en equilibrio, a estar en una configuración estirada. Asimismo, el tiempo de relajación Ar aumenta cuando aumenta la concentración del polímero en una disolución polimérica diluida, debido a la interacción hidrodinámica (i.e., mediada por el flujo) entre los polímeros. De este modo, para una disolución polimérica dada, la tasa de deformación s' requerida para que la transición helicoidal-estirado tenga lugar disminuye a medida que aumenta la concentración del polímero en la disolución polimérica. Puesto que el líquido de trabajo 16 es una disolución polimérica diluida cuya viscosidad es aproximadamente constante ante esfuerzos de cizalla, existe un primer valor c1* para la concentración c de polímero en la disolución polimérica donde el respectivo número de Weissenberg es igual a 0, 5 en la zona de formación del menisco 14. Basándonos en lo anterior, si la concentración c de polímero en la disolución polimérica está por debajo de c1* (esto es, por debajo del valor de concentración viscoelástica) , entonces su respectivo número de Weissenberg en la zona de formación del menisco 14 stará por debajo de 0, 5, o lo que es lo mismo, la tasa de deformación s' ejercida sobre el líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14 está por debajo de la requerida para que tenga lugar la transición helicoidal-estirado de los polímeros de dicha disolución y, en consecuencia, la disolución se comportará como un líquido cuasi-Newtoniano. Por otro lado, si dicha concentración c es igual o mayor que ci*, su respectivo número de Weissenberg es igual o mayor que 0, 5 en la zona de formación del menisco 14, o lo que es lo mismo, la tasa de deformación s' ejercida sobre el líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14 es igual o mayor que la requerida para que tenga lugar la transición helicoidal-estirado de los polímeros de dicha disolución y, en consecuencia, los esfuerzos elásticos son activados en el líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14. Como resultado, dichos esfuerzos elásticos ayudan a estabilizar el flujo de líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14, y se mantiene el régimen de chorro estacionario para caudales Q de líquido de trabajo 16 menores, en comparación con el caso en el que el líquido de trabajo 16 fuera un líquido Newtoniano. Y lo que es más importante, puesto que se requieren valores más bajos de caudal Q para producir un chorro 18 estacionario, se obtienen chorros 18 de menor diámetro en el orificio de descarga 8, comparado con el caso en el que el líquido de trabajo 16 fuera un líquido Newtoniano. La Fig. 3 muestra el tiempo de relajación A* medido (en .^s, medido con un reómetro extensional) como función de la concentración c (en % en peso) para dos ejemplos de disoluciones acuosas de PEO, respectivamente con pesos moleculares de 0, 1*106 g/mol (PEO100K) y 0, 6*106 g/mol (PEO600K) . Las líneas continuas representan los ajustes Ar = 26, 18 c1, 020 y Ar = 2707 c1, 733 a los resultados experimentales para el PEO100K y PEO600K, respectivamente. En el eyector 5 se puede, por ejemplo, establecer una presión de remanso p0 en la zona convergente 6 igual a 2, 5 bar, y una presión pc aguas abajo del orificio de descarga 8 igual a 0, 075 bar, e introducir en la sección de entrada 11 una disolución de PEO100K (PEO600K) con un caudal Q de 0, 2 ml/h (0, 4 ml/h) . En este contexto, dadas las condiciones fijadas en el eyector 5 indicadas anteriormente, existirá un valor c1* de la concentración de PEO100K (PEO600K) para el cual el número de Weissenberg será igual a 0, 5 en la zona de formación del menisco 14, esto es, un alor ci* de la concentración para el cual se activarán los efectos viscoelásticos en la zona de formación del menisco 14. Las líneas a trazos de la Fig. 3 indican este valor ci* y el respectivo tiempo de relajación A* de la disolución de PEO100K (PEO600K) con dicha concentración. En concreto, el valor c1* de la concentración de PEO100K (PEO600K) es de 0, 78% en peso (0, 048 % en peso) y su tiempo de relajación Ar asociado es 20, 3 .^s (14, 0 .^s) . Por tanto, si en este contexto la concentración de estas disoluciones de PEO es igual o supera los valores c1* indicados por las líneas a trazos de la Fig. 3, entonces la transición helicoidal-estirado de los polímeros de cada disolución tendrá lugar en la zona de formación del menisco 14. Cabe destacar que los valores de caudal Q de líquido trabajo anteriormente citados (0, 2 ml/h para el PEO100K y 0, 4 ml/h para el PEO600K) , se corresponden con los valores mínimos de caudal Qmin compatibles con la emisión de un chorro 18 estacionario en un eyector 5 con la geometría y las presiones definidas anteriormente. Si se utilizaran las mismas disoluciones de PEO con las concentraciones c1* de la Fig. 3 en dicho eyector 5, se seguirían observando efectos viscoelásticos con caudales Q mayores, aunque la situación más ventajosa se corresponde con estos mínimos valores de caudal Qmin, ya que en ese caso el diámetro del chorro 18 en el orificio de descarga 8 es el menor posible. Es más, estos diámetros son más pequeños que los alcanzados con líquidos Newtonianos. Asimismo, dadas las condiciones fijadas anteriormente en el eyector 5, los valores c1* de las concentraciones de PEO de la Fig. 3 no se ven afectados por emplear distintos valores de presión de remanso p0 en la zona convergente 6 y de presión pc aguas abajo del orificio de descarga 8, siempre y cuando se cumplan las condiciones de presiones expuestas anteriormente para las que la velocidad de la corriente de gas 15 aguas abajo del orificio de descarga 8 sea al menos la velocidad del sonido. Una vez se ha explicado el valor c1*, existe un segundo valor c2*, el cual también es relevante. Este segundo valor c2* se corresponde con la concentración a la que tiene lugar el efecto de extracción en la sección de salida 12 de la superficie interior 10 del capilar interno 9. Así, por encima del segundo valor c2* (esto es, por encima del valor de concentración de extracción) , la triple línea de contacto del menisco 17 se mueve de manera irregular dentro del capilar interno 9, se pierde la simetría y tanto el menisco 17 como el chorro 18 en el orificio de descarga 8 tienden a sufrir inestabilidades de látigo. Por ello, para evitar tales inestabilidades, la disolución polimérica tiene que tener una oncentración c de polímero que, además de ser mayor que ci*, es menor que el segundo valor c2*, de manera que se evita el efecto de extracción en la sección de salida 12 de la superficie interior 10 del capilar interno 9. Este valor c2* se corresponde con un número de Weissenberg igual a 10 en la zona de formación del menisco 14 del eyector 5 de la Fig. 2. En concreto, dadas las condiciones geométricas del eyector 5 definidas anteriormente, y para una presión de remanso p0 en la zona convergente 6 igual a 2, 5 bar, y una presión pc aguas abajo del orificio de descarga 8 igual a 0, 075 bar, el valor c2* de concentración de extracción es igual a 1, 13% en peso (0, 071 % en peso) para el PEO100K (PEO600K) . Curiosamente y al contrario que el valor c1*, el valor c2* puede aumentar para valores de la presión de remanso p0 en la zona convergente 6 más bajos. Esto se debe a que, como la inestabilidad de extracción resulta del desequilibrio entre la fuerza tensional originada por el flujo de tipo Poiseuille en el capilar interno 9, y aquella ejercida por el chorro 18 emitido, la variación de la presión de remanso p0 en la zona convergente 6 afecta a la distribución de la presión hidrostática a lo largo del eje del menisco 17. La Fig. 4 muestra el caudal mínimo adimensional 0 como función del número de Weissenberg Wi en la zona de formación del menisco 14 del eyector 5 de la Fig. 2, en el caso de dos disoluciones poliméricas de PEO100K (círculos) y PEO600K (triángulos) con diferentes concentraciones. Las líneas continua (para el PEO100K) y a trazos (para el PEO600K) son guías para el ojo. La presión de remanso p0 en la zona convergente 6 es igual a 2, 5 bar y la presión pc aguas abajo del orificio de descarga 8 es igual a 0, 075 bar. Como se ha mencionado anteriormente, el número de Weissenberg Wi en la zona de formación del menisco 14 viene dado por el producto del tiempo de relajación A* de la respectiva disolución polimérica por la tasa de deformación s' ejercida sobre el líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14, donde aquí dicha tasa de deformación s' viene dada por el cociente entre la velocidad vj del chorro 18 cerca de la punta menisco 17 y la longitud lm del menisco 17. Por otro lado, el caudal mínimo adimensional 0 viene dado por una función definida a trozos. Cuando la concentración c de la disolución polimérica está por debajo del valor c1* de concentración viscoelástica, el caudal mínimo adimensional 0 viene dado por el número de Reynolds (Re) , esto es, el cociente entre el caudal mínimo Qmin y el llamado caudal mínimo característico Qd de líquidos Newtonianos de baja viscosidad. En este contexto, este último viene dado por Qd = (Dn n) /P, donde Dn es el diámetro de la sección de salida 12 de la superficie interior 10 del capilar interno 9 definido anteriormente, n es la iscosidad de la disolución polimérica, y p es la densidad de la disolución polimérica. Asimismo, cuando la concentración c de la disolución polimérica está por encima del valor c1* de concentración viscoelástica, el caudal mínimo adimensional 0 viene dado por el número capilar (Ca) , esto es, el cociente entre el caudal mínimo Qmin y el llamado caudal mínimo característico Qv de líquidos Newtonianos de alta viscosidad. En este contexto, este último viene dado por Qv = (Dn2 a) / He, donde a es la tensión superficial de la disolución polimérica, y He es la viscosidad extensional de la disolución polimérica, que vine dada por He = (3 A* a) / dl, donde dl es el diámetro de la sección del menisco 17 definido anteriormente. La Fig. 4 muestra que el caudal mínimo adimensional 0 es prácticamente constante y tiene un valor similar para ambas disoluciones cuando el número de Weissenberg Wi toma los valores más bajos. De hecho, este valor constante del caudal mínimo adimensional 0 es similar al de los líquidos Newtonianos de viscosidad baja. Por otro lado, cuando el número de Weissenberg Wi supera el valor de 0, 5 (i.e., cuando la concentración c de polímero en la respectiva disolución polimérica es mayor que ci*) , el valor del caudal mínimo adimensional 0 es drásticamente más reducido que para los valores más bajos del número de Weissenberg. Esto se debe a que la transición helicoidal-estirado tiene lugar en los polímeros de cada disolución en la zona de formación del menisco 14 y, en consecuencia, se activan los esfuerzos elásticos que colaboran en la estabilización del flujo de líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14. Mientras el número de Weissenberg Wi se mantenga dentro del intervalo entre 0, 5 y 10, el caudal mínimo adimensional 0 aumenta de manera similar en ambas disoluciones poliméricas a medida que aumenta el número de Weissenberg, y toma valores similares a los de los líquidos Newtonianos de viscosidad alta. En este aumento, cuando el número de Weissenberg alcanza el valor de 10, el valor del caudal mínimo adimensional 0 es igual al valor constante que tenía para los valores más bajos del número de Weissenberg. En este punto, la concentración c de cada disolución polimérica es igual a su respectivo valor c2*, esto es, el valor de concentración de extracción. Por tanto, a partir de este punto, el chorro 18 emitido es propenso a generar inestabilidades de látigo en el oficio de descarga 8. En este contexto, una disolución polimérica con una concentración c comprendida entre c1* y c2* se caracteriza por una notable contracción de la longitud lm del menisco 17, comparado con el caso en el que el líquido de trabajo 16 empleado en el eyector 5 fuera un líquido Newtoniano. La Fig. 5 muestra las formas del menisco 17 formado un eyector 5 como el de la Fig. 2 con diferentes disoluciones de PEO100K y con sus respectivas contrapartidas Newtonianas. La presión de remanso p0 en la zona convergente 6 es igual a 2, 5 bar y la presión pc aguas abajo del orificio de descarga 8 es igual a 0, 075 bar. De aquí y en adelante, el término contrapartida Newtoniana se refiere a una disolución acuosa de glicerol (W/G) con un número de Ohnesorge (Oh) similar y un caudal Q igual al de la respectiva disolución polimérica. Los rectángulos rayados de la Fig. 5 marcan la sección de entrada 11 de la superficie interior 10 del capilar interno 9, mientras que las líneas blancas marcan la forma del menisco 17. La Fig. 5 a1 (b1) muestra el menisco 17 formado con una disolución de PEO100K con concentración por debajo (encima) del respectivo valor c1* de concentración viscoelástica, esto es, por debajo (encima) de c1* = 0, 78% en peso. Al mismo tiempo, las concentraciones en las Fig. 5 a1-b1 están por debajo del respectivo valor c2* de concentración de extracción, esto es c2* = 1, 13% en peso. En concreto, la Fig. 5 a1 (b1) muestra el menisco 17 formado con una disolución de PEO100K con concentración c igual a 0, 5% en peso (0, 875% en peso) , un caudal Q igual a 1, 57 ml/h (1, 38 ml/h) y un número de Ohnesorge Oh igual a 0, 034 (0, 046) . Por otro lado, la Fig. 5 (a2) muestra el menisco 17 formado por la contrapartida Newtoniana de la disolución de PEO100K de la Fig. 5 a1 (b1) , donde dicha contrapartida Newtoniana tiene una concentración c igual a 20% en peso (28% en peso) y un número de Ohnesorge Oh igual a 0, 035 (0, 048) . En la disolución de PEO100K con la concentración c más baja y el caudal Q más bajo (Fig. 5 a1) , se observa un comportamiento cuasi-Newtoniano, esto es, la forma del menisco 17 formado es similar al de su correspondiente contrapartida Newtoniana (Fig. 5 a2) . Por otro lado, en la disolución de PEO100K de la Fig. 5 b1 con mayor/menor concentración/caudal, el menisco 17 está considerablemente contraído (i.e., la longitud lm del menisco ha decrecido) , mientras que la triple línea de contacto de dicho menisco 17 permanece anclada a la sección de salida 12 de la superficie interior 10 del capilar interno 9. Además, la forma del menisco 17 de la disolución de PEO100K de la Fig. 5 b1 es notablemente diferente a la de su correspondiente contrapartida Newtoniana (Fig. 5 b2) . Por tanto, puesto que las disoluciones de PEO100K y de W/G tienen un número de Ohnesorge Oh similar, la contracción del menisco 17 de PEO100K es atribuida a su elasticidad, esto es, dicha forma del menisco 17 se debe al comportamiento débilmente viscoelástico de la disolución de PEO100K. Esta contracción es causada por el flujo extensional intenso en la zona de formación del menisco 14, de manera que la velocidad el líquido de trabajo 16 se incrementa desde valores alrededor de 1 mm/s en la sección de salida 12 de la superficie interior 10 del capilar interno 9, hasta la velocidad vj del chorro 18 alrededor de 10 m/s cerca de la punta menisco 17. Este incremento agudo de la velocidad tiene lugar a lo largo de distancias lm alrededor de 100 .^m. Por tanto, la tasa de deformación s' = vj/lm resultante ejercida sobre el líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14 es de alrededor de 105 s-1, esto es, por encima de la tasa de deformación requerida para que el número de Weissenberg sea mayor que 0, 5 en la zona de formación del menisco 14, dado el tiempo de relajación A* correspondiente a la concentración de PEO100K de la disolución de la Fig. 5 b1 (véase la Fig. 3) . Por ello, en la Fig. 5 b1 tiene lugar la transición helicoidal-estirado de los polímeros disueltos en la zona de formación del menisco 14. Los esfuerzos elásticos que surgen de esta transición colaboran con los ejercidos por la corriente de gas 15 transónica, empujando la disolución polimérica a través del orificio de descarga 8. La aceleración adicional resultante explica la contracción del menisco 17. Por ello, solamente la disolución polimérica de la Fig. 5 b1 forma parte de la presente invención. La Fig. 5 c muestra la forma del menisco 17 de una disolución de PEO100K con una concentración c igual a 1, 25% en peso, esto es, por encima del valor de concentración de extracción respectivo para esta disolución (c2*=1, 13% en peso) . Ahí está teniendo lugar el efecto de extracción. En este caso, las grandes fuerzas tensionales que surgen en el menisco 17 hacen que éste se separe de la sección de salida 12 de la superficie interior 10 del capilar interno 9, de manera que la triple línea de contacto del menisco 17 se mueve hacia arriba sobre la superficie interior 10 del capilar interno 9. La posición final de dicha triple línea de contacto está determinada esencialmente por el balance entre la fuerza tensional originada por el flujo de tipo Poiseuille en el capilar interno 9, y aquella ejercida por el chorro 18 emitido. Como resultado, se observa en la Fig. 5 c que el chorro 18 tiende a hacerse inestable en el orificio de descarga 8. Ventajosamente, cuando el líquido de trabajo 16 es una disolución polimérica con una concentración entre c1* y c2*, el flujo de líquido de trabajo 16 se estabiliza en la zona de formación del menisco 14 y el régimen de chorro estacionario se mantiene con caudales Q más bajos, en comparación con el caso en el que el líquido de trabajo 16 fuera un líquido Newtoniano. En consecuencia, puesto que caudales Q más bajos dan lugar a la emisión de un chorro 18 estacionario, se obtienen menores diámetros de del chorro en el orificio de descarga 8 comparado con el caso Newtoniano. La Fig. 6 muestra la longitud L del menisco 17 y el diámetro de del chorro 18 en el orificio de descarga 8 como función del caudal Q de líquido de trabajo 16, para una disolución de PEO100K de acuerdo con diferentes realizaciones de la presente invención, y para su correspondiente contrapartida Newtoniana, en un eyector 5 como el de la Fig. 2. Concretamente, la disolución de PEO100K tiene una concentración c igual a 0, 875% en peso (i.e., entre los valores c1* y c2* correspondientes) y un número de Ohnesorge Oh igual a 0, 046, mientras que su contrapartida Newtoniana tiene una concentración c igual a 28% en peso y un número de Ohnesorge Oh igual a 0, 048. La presión de remanso p0 en la zona convergente 6 es igual a 2, 5 bar y la presión pc aguas abajo del orificio de descarga 8 es igual a 0, 075 bar. Como se muestra en la Fig. 6, aunque la longitud lm del menisco 17 decrece cuando el caudal Q decrece para ambas disoluciones, la longitud lm del menisco 17 es significativamente más corta en la disolución débilmente viscoelástica, y su decrecimiento es más pronunciado que para la contrapartida Newtoniana. Adicionalmente, el régimen de chorro estacionario se puede mantener para caudales Q significativamente más bajos en el caso débilmente viscoelástico. Lo que sucede es que, cuando el caudal Q decrece, la velocidad del chorro 18 cerca de la punta del menisco 17 crece. Por tanto, puesto que tiene lugar un mayor incremento de la velocidad del líquido de trabajo 16 en distancias más cortas (i.e., en longitudes lm del menisco 17 más cortas) , crece la tasa de deformación s' ejercida sobre el líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14. Este efecto intensifica la formación de los esfuerzos elásticos, lo cual explica por qué la contracción del menisco 17 se incrementa agudamente cuando el caudal Q decrece. Como consecuencia de ello, el flujo de líquido de trabajo 16 se estabiliza con caudales Q significativamente más bajos, comparado con el caso de un líquido de trabajo 16 Newtoniano, i.e., son requeridos caudales Q más bajos para evitar el goteo del chorro 18 emitido. Además, puesto que son requeridos caudales Q más bajos, se obtienen menores diámetros de del chorro 18 en el orificio de descarga 8 comparado con el caso Newtoniano, como se muestra en el gráfico inferior de la Fig.6. Otra ventaja adicional en la presente invención es el aumento en la estabilidad aguas abajo del orificio de descarga 8 del chorro 18 emitido, comparado con el caso en el que el líquido de trabajo 16 fuera un líquido Newtoniano. Gracias a dicho aumento, el chorro débilmente viscoelástico se rompe a distancias que son varios órdenes de magnitud mayores que aquellas de los líquidos Newtonianos. La razón de este comportamiento estable es que los esfuerzos elásticos no se relajan mientras el chorro 18 débilmente viscoelástico vuela aguas abajo del orificio de descarga 8, incluso para tiempos mucho ayores que el tiempo de relajación A* que caracteriza la disolución polimérica que fue recibida en la sección de entrada 11 de la superficie interior 10 del capilar interno 9. La Fig. 7 muestra el diámetro d del chorro 18 emitido aguas abajo del orificio de descarga 8 por un eyector 5 como el de la Fig. 2, como función de la distancia Z desde el orificio de descarga 8 (gráfico izquierdo) , y como función del tiempo de vuelo tf del chorro 18 aguas abajo del orificio de descarga 8 (gráfico derecho) , para dos disoluciones de PEO100K. Concretamente, las líneas que no terminan en una flecha con punta en forma de V se corresponden con un chorro 18 de disolución de PEO100K con una concentración c igual a 0, 75% en peso, es decir, por debajo de su respectivo valor c1* de concentración viscoelástica (chorro subcrítico) , y con un caudal Q igual a 1, 6 ml/h. Por otro lado, las líneas que terminan en una flecha con punta en forma de V se corresponden con un chorro 18 de disolución de PEO100K de acuerdo con la presente invención, cuya concentración c es igual a 1% en peso, es decir, por encima de su respectivo c1* de concentración viscoelástica y por debajo de su valor c2* de concentración de extracción (chorro crítico) , y con un caudal Q igual a 0, 4 ml/h. La presión de remanso p0 en la zona convergente 6 es igual a 1, 1 bar y la presión pc aguas abajo del orificio de descarga 8 es igual a 0, 015 bar. Asimismo, las disoluciones son recibidas en la sección de entrada 11 de la superficie interior 10 de capilar interno 9 con un caudal Q justo por encima del caudal mínimo Qmin compatible con la emisión de un chorro 18 estacionario (véase la Fig. 9) . El tiempo de vuelo tf del chorro 18 se define como el tiempo transcurrido entre el instante en el que el elemento de materia del chorro 18 pasa a través del orificio de descarga 8, y el instante en el que ese elemento alcanza la posición axial Z. Las líneas verticales sólidas y discontinuas de la Fig. 7 indican el inicio de inestabilidades de látigo (W) y de tipo Gotas-en-una-Fibra (en inglés, "Beads-on-a-String", o BOAS) , respectivamente. Se considera que la inestabilidad de tipo BOAS está presente si el diámetro del chorro 18 incrementa más de un 10% su valor medio en esa posición del chorro 18. Por otro lado, se considera que la inestabilidad de látigo está presente si hay oscilaciones de látigo con una amplitud mayor que dos veces el diámetro del chorro 18. Aunque la baja presión pc aguas abajo del orificio de descarga 8 prácticamente suprime la inestabilidad de látigo, se observan oscilaciones laterales de pequeña amplitud suficientemente lejos del orificio de descarga 8. En cualquier caso, dicha amplitud en la oscilación permanece pequeña a lo largo de todo el chorro 18 en la Fig. 7. Además, las oscilaciones de látigo no reducen el diámetro del chorro 18. El chorro subcrítico de la Fig. 7 es progresivamente acelerado (el diámetro decrece) aguas abajo del orificio de descarga 8. Asimismo, la inestabilidad de tipo BOAS tiene lugar a una distancia Z del orificio de descarga 8 por encima de 1 mm, mientras que la ruptura del chorro subcrítico tiene lugar a una distancia Z del orificio de descarga 8 alrededor de 4 mm. Por otro lado, en el chorro crítico de la Fig. 7, el líquido de trabajo 16 sufre una aceleración mayor en la zona de formación del menisco 14 que en el caso del chorro subcrítico de la Fig. 7. De hecho, el diámetro en el chorro crítico en el orificio de descarga 8 es aproximadamente el mismo en que en el resto de la región analizada (i.e., hasta una distancia Z desde el orificio de descarga 8 igual a 10 mm) . Adicionalmente, en el chorro crítico de la Fig. 7, la inestabilidad de tipo BOAS aparece a una distancia Z desde el orificio de descarga 8 de alrededor de 4 mm, i.e., 2000 veces el diámetro d del chorro crítico, una distancia mucho mayor que en el caso del chorro subcrítico de la Fig. 7. Ventajosamente, el chorro crítico de la Fig. 7 fluye sin romperse dentro de la región analizada, i.e., alrededor de 5000 veces el diámetro d del chorro crítico (como está indicado por la flecha con forma de V en la Fig. 7) . Las gotas formadas por la inestabilidad de tipo BOAS están separadas por distancias mucho mayores que el diámetro d del chorro crítico, por lo que no alteran significativamente dicho diámetro. Comúnmente, se espera que la inestabilidad de tipo BOAS aparezca en tiempos de vuelo tf similares o ligeramente por encima del tiempo de relajación A* de la disolución polimérica. De hecho, esto es lo que sucede con el chorro subcrítico en el gráfico derecho de la Fig. 7. Ahí, las gotas se forman en tiempos menores a 100 .^s, mientras que el tiempo de relajación Ar de la disolución polimérica empleada es de alrededor de 26 .^s. Por el contrario, los resultados del chorro crítico contradicen la expectativa anterior. Como puede observarse en el gráfico derecho de la Fig. 7, la inestabilidad de tipo BOAS en el chorro crítico es detectada en tiempos de vuelo alrededor de los 350 .^s, esto es, en tiempos más de un orden de magnitud mayores que el tiempo de relajación de la disolución polimérica. Este retraso en la aparición de la inestabilidad de tipo BOAS ejemplifica la mejora en la estabilidad del chorro débilmente viscoelástico de la presente invención. La Fig. 8 muestra el cociente entre la longitud L del chorro 18 emitido por un eyector 5 como el de la Fig. 2 y d0, como función del cociente entre el caudal Q de líquido de trabajo 16 y Q0, para dos disoluciones de PEO100K (círculos sin relleno) y PEO600K (círculos con relleno) , y para distintas presiones de remanso p0 (iguales a 1, 1, 1, 2, 5 y 3, 5 bar) en la zona convergente 6 y una presión pc aguas abajo del orificio de descarga 8 de 0, 015 bar, de acuerdo con diferentes realizaciones de la presente invención. Concretamente, la concentración c de la disolución de PEO100K es igual a 1% en peso y la de la disolución de PEO600K es igual a 0, 058% en peso, esto es, en ambos casos la concentración c está por encima del respectivo valor c1* de concentración viscoelástica y por debajo del respectivo valor c2* de concentración de extracción. Aquí, d0 y Q0 están definidos como d0 = a/p0 y Q0 = a2/ (p p03) 1/2, donde p y a son, respectivamente, la densidad y la tensión superficial de la correspondiente disolución polimérica. Adicionalmente, en la Fig. 8 se muestra una línea continua que representa el comportamiento que seguirían los líquidos de baja viscosidad (Newtonianos) , esto es, L/d0 = ap (81/2/n) 3/4 (Q/Q0) 3/4, donde ap = 15, 0 es un prefactor obtenido de ajustes de datos experimentales, como se divulga, por ejemplo, en A. M. Gañán-Calvo et al., The natural breakup length of a steady capillar y jet: Application to serial femtosecond cr y stallography, Cr y stals 11, 990 (2021) . Como se puede observar en la Fig. 8, los chorros débilmente viscoelásticos producidos en la presente invención son muchos más largos que los chorros Newtonianos, en particular cuando los caudales son bajos. De hecho, la longitud de los chorros de disolución de PEO100K de la Fig. 8 llega a ser dos órdenes de magnitud más larga que aquella correspondiente a chorros Newtonianos. Además, como en la Fig. 7, el chorro de disolución de PEO100K con un caudal próximo al mínimo Qmin compatible con el régimen de chorro estacionario no se rompe en la región analizada, tal y como se indica con la flecha de la Figura 8. En una realización preferente de la invención, el caudal constante Q de líquido de trabajo 16 se fija a un valor 1, 03 veces el valor umbral Qmin que caracteriza el comienzo del régimen de chorro estacionario. Dicho umbral depende fuertemente de la concentración c de la disolución polimérica, y decrece drásticamente en comparación con el caso de un líquido de trabajo 16 Newtoniano. La Fig. 9 muestra el caudal mínimo Qmin compatible con un chorro estacionario (Fig. 9 a) , el diámetro dmin del chorro 18 en el orificio de descarga 8 al caudal mínimo (Fig. 9 b) , y la longitud lm del menisco 17 al caudal mínimo (Fig. 9 c) , como función de la concentración c de una disolución de PEO100K (círculos) , en un eyector 5 como el de la Fig. 2. Adicionalmente, la Fig. 9 muestra el caudal mínimo Qmin compatible con un chorro estacionario (Fig. 9 a) , el diámetro dmin del chorro 18 en el orificio de descarga 8 al caudal mínimo (Fig. 9 b) , y la longitud lm del menisco 17 al caudal mínimo (Fig. 9 c) , para las correspondientes contrapartidas Newtonianas (triángulos) . Las líneas continuas son guías para el ojo. Además, las líneas discontinuas horizontales indican el caudal mínimo Qmin ompatible con un chorro estacionario (Fig. 9 a) , el diámetro dmin del chorro 18 en el orificio de descarga 8 al caudal mínimo (Fig. 9 b) , y la longitud lm del menisco 17 al caudal mínimo (Fig. 9 c) , para el agua. La presión de remanso p0 en la zona convergente 6 es de 2, 5 bar y la presión pc aguas abajo del orificio de descarga es de 0, 075 bar. Como se puede observar, para concentraciones c de la disolución de PEO100K por debajo del correspondiente valor c1* (en este caso, c1*= 0, 78% en peso) , el caudal mínimo Qmin que da lugar a un chorro 18 estacionario crece levemente con la concentración c. La misma tendencia se observa en la contrapartida Newtoniana y, por tanto, este efecto se atribuye a la viscosidad de la disolución polimérica. Sin embargo, cuando la concentración c es igual al valor c1* de concentración viscoelástica, el valor del caudal mínimo Qmin se hunde y permanece casi constante en el intervalo delimitado por el valor c1* y por el valor c2* de concentración de extracción (en este caso, c2*= 1, 13% en peso) . Dentro de este intervalo, el valor del caudal mínimo Qmin de la disolución de PEO100K es seis veces menor que el de su respectiva contrapartida Newtoniana. La profunda caída del caudal mínimo a la concentración c1* es causada por la transición helicoidal-estirado, que desencadena los esfuerzos elásticos que estabilizan el flujo de líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14. Por otro lado, el valor del caudal mínimo crece abruptamente a la concentración c igual al valor c2*. Este hecho está asociado al efecto de extracción descrito anteriormente. La reducción del valor del caudal mínimo Qmin tiene importantes consecuencias prácticas, puesto que permite producir chorros 18 más finos, comparados con los casos de líquidos de trabajo 16 Newtonianos, como se muestra en la Fig. 9 b. Por ejemplo, el diámetro dmin en el orificio de descarga 8 cuando el caudal Q es fijado al caudal mínimo en el caso del agua, es aproximadamente dos veces mayor que cuando se disuelven en ella moléculas de PEO100K a una concentración c entre c1* y c2*. Interesantemente, dicho diámetro es menor que aquel esperado para líquidos Newtonianos, esto es, es menor que dmin ~ Qmin0, 808. La Fig. 10 muestra el caudal mínimo Qmin compatible con un chorro estacionario (gráfico superior) y el diámetro dmin del chorro 18 en el orificio de descarga 8 al caudal mínimo (gráfico inferior) , en un eyector 5 como el de la Fig.2, como función de la concentración c de polímero para disoluciones de PEO100K (círculos) , PEO200K (cuadrados) y PEO600K (triángulos) . La presión de remanso p0 en la zona convergente 6 es de 2, 5 bar y la presión pc aguas abajo del orificio de descarga es de 0, 075 bar. Las líneas a trazos, sólidas y punteadas son guías para el ojo. Interesantemente, aunque los resultados de las disoluciones de PEO200K y PEO600K son similares a los de la disolución de PEO100K, las curvas del caudal mínimo Qmin y del diámetro dmin del chorro 18 en el rificio de descarga 8 al caudal mínimo se desplazan hacia valores más bajos de la concentración a medida que el peso molecular Mw crece. Esto sucede porque el tiempo de relajación A* crece con el peso molecular Mw y, por tanto, dada una tasa de deformación s' ejercida sobre el líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14, el valor ci* de concentración viscoelástica es menor cuanto mayor es el peso molecular Mw. De hecho, los valores del tiempo de relajación Ar correspondientes a la concentración ci* del PEO100K y del PEO600K son del mismo orden (véase la Fig. 3) . Asimismo, cuando la concentración c de polímero es mayor que ci* en la Fig. 10, la caída del valor del caudal mínimo Qmin es menos pronunciada a medida que aumenta el peso molecular. Es más, para disoluciones de PEO con peso molecular Mw por encima de 106 g/mol, en un eyector 5 como el de Fig. 2 se obtiene el efecto de extracción antes de que pueda observarse el comportamiento débilmente viscoelástico de la disolución polimérica, esto es, el valor c2* de concentración de extracción es menor que el valor ci* de concentración viscoelástica. La Fig. 11 muestra un segundo de dispositivo de focalización gaseosa de fluidos 19 diferente al empleado en la Fig. 1. Dicho dispositivo 19 comprende: un capilar interno 9 situado en la zona convergente 6, que en este caso está abierta al ambiente, extendiéndose el capilar interno 9 a lo largo de un eje, teniendo el capilar interno una superficie interior 10 con una sección de entrada 11 configurada para recibir un caudal constante de líquido de trabajo 16 y una sección de salida 12 perpendicular al eje y teniendo también una superficie exterior 13, y una cámara de descarga 2 (que se muestra cortada, para mostrar su interior) que delimita una región de descarga 3. La cámara de descarga 2 tiene forma de cilindro con una base plana superior, que es el plano de descarga, donde se encuentra el orificio de descarga 8. Las paredes laterales se disponen a una distancia de 400 m del orificio de descarga 8, mientras que la pared inferior se dispone a una distancia de 10 mm del orificio de descarga 8, aunque por mejor apreciación de los detalles de la figura, la dimensión en altura no está mostrada a escala. La zona convergente 6 está abierta al ambiente, por lo que puede considerarse que recibe una corriente de gas 15 a una presión de remanso p0 en la zona convergente 6 que es la presión ambiente (típicamente 1, 01325 bar) . La presión pc aguas abajo del orificio de descarga 8 se regula mediante una bomba de succión 4 para mantenerla 20 veces menor que la presión de remanso p0 en la zona convergente 6 (que en este caso s la presión ambiente) , de modo que dicha corriente de gas 15 se descarga a la velocidad del sonido. Entre la sección de salida 12 de la superficie interior 10 del capilar interno 9 y el orificio de descarga 8 existe una zona de formación del menisco 14. Además del flujo de la corriente de gas 15, el dispositivo 19 está configurado para recibir un líquido de trabajo 16 a un caudal Q constante en la sección de entrada 11 de la superficie interior 10 del capilar interno 9. De este modo, cuando ambas corrientes son suministradas en el dispositivo 19, se forma un menisco 17 de líquido de trabajo 16 en la zona de formación del menisco 14 cuando el líquido de trabajo 16 sale de capilar interno 9 y contacta con la corriente de gas 15 transónica, ejerciendo una tasa de deformación s' en el líquido de trabajo 16, dando lugar el menisco 17 a un chorro 18 estacionario de líquido de trabajo 16 que se emite desde el menisco 17 al orificio de descarga 8. En el capilar interno 9 de la Fig. 11, tanto la sección de entrada 11 como la sección de salida 12 de la superficie interior 10 del capilar interno 9 tienen el mismo diámetro Dn, de manera que el líquido de trabajo 16 recibido a un caudal constante Q no es acelerado dentro del capilar interno 9. En particular, el diámetro Dn del capilar interno 9 tiene un tamaño de 75 m. Por otro lado, el diámetro D del orificio de descarga 8 tiene un tamaño de 75 m, y la separación H entre la sección de salida 12 de la superficie interior 10 del capilar interno 9 y el orificio de descarga 8 tiene un tamaño de 180 m. En esta Fig. 11 también se ilustran otras dimensiones, que caracterizan la zona de formación del menisco 14 y el chorro 18 estacionario de líquido de trabajo 16, y que son análogas a las ilustradas en la Fig. 2 anteriormente definidas. Por lo demás, el fenómeno físico que se lleva a cabo utilizando como liquido de trabajo 16 una disolución polimérica como la definida anteriormente es análogo a lo que acontece en las realizaciones descritas en base a la Fig. 2, por lo que no es necesario volver a repetir todos los mecanismos físicos que se producen en relación a esta figura.

Publicaciones:
ES2953864 (16/11/2023) - A1 Solicitud de patente con informe sobre el estado de la técnica
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En fecha 07/04/2022 se realizó 1001P_Comunicación Admisión a Trámite
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En fecha 04/11/2022 se realizó 1109P_Comunicación Traslado del IET
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En fecha 16/11/2023 se realizó Publicación Folleto Solicitud con IET (A1)
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Información sobre el registro de patente nacional por MÉTODO Y DISPOSITIVO PARA LA FOCALIZACIÓN GASEOSA DE FLUIDOS TRANSÓNICA DE CHORROS DÉBILMENTE VISCOELÁSTICOS con el número P202230313

El registro de patente nacional por MÉTODO Y DISPOSITIVO PARA LA FOCALIZACIÓN GASEOSA DE FLUIDOS TRANSÓNICA DE CHORROS DÉBILMENTE VISCOELÁSTICOS con el número P202230313 fue solicitada el 06/04/2022. Se trata de un registro en España por lo que este registro no ofrece protección en el resto de países. El registro MÉTODO Y DISPOSITIVO PARA LA FOCALIZACIÓN GASEOSA DE FLUIDOS TRANSÓNICA DE CHORROS DÉBILMENTE VISCOELÁSTICOS con el número P202230313 fue solicitada por UNIVERSIDAD DE EXTREMADURA mediante los servicios del agente Gustavo Adolfo de Dios Serranía. El registro [modality] por MÉTODO Y DISPOSITIVO PARA LA FOCALIZACIÓN GASEOSA DE FLUIDOS TRANSÓNICA DE CHORROS DÉBILMENTE VISCOELÁSTICOS con el número P202230313 está clasificado como B05B 7/24,B01F 33/30 según la clasificación internacional de patentes.

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Es posible conocer todas las invenciones solicitadas a través del agente GUSTAVO ADOLFO DE DIOS SERRANÍA entre las que se encuentra el registro patente nacional por MÉTODO Y DISPOSITIVO PARA LA FOCALIZACIÓN GASEOSA DE FLUIDOS TRANSÓNICA DE CHORROS DÉBILMENTE VISCOELÁSTICOS con el número P202230313. Si se desean conocer más invenciones solicitadas a través del agente GUSTAVO ADOLFO DE DIOS SERRANÍA clicar aquí.

Patentes en España

Es posible conocer todas las invenciones publicadas en España entre las que se encuentra el registro patente nacional por MÉTODO Y DISPOSITIVO PARA LA FOCALIZACIÓN GASEOSA DE FLUIDOS TRANSÓNICA DE CHORROS DÉBILMENTE VISCOELÁSTICOS. Nuestro portal www.patentes-y-marcas.com ofrece acceso a las publicaciones de patentes en España. Conocer las patentes registradas en un país es importante para saber las posibilidades de fabricar, vender o explotar una invención en España.

Patentes registradas en la clase B

Es posible conocer todas las patentes registradas en la clase B (TECNICAS INDUSTRIALES DIVERSAS; TRANSPORTE ) entre las que se encuentra la patente MÉTODO Y DISPOSITIVO PARA LA FOCALIZACIÓN GASEOSA DE FLUIDOS TRANSÓNICA DE CHORROS DÉBILMENTE VISCOELÁSTICOS con el número P202230313. Conocer las patentes registradas en una clase es importante para saber las posibilidades de registrar una patente en esa misma clase.

Patentes registradas en la clase B05

Es posible conocer todas las patentes registradas en la clase B05 (PULVERIZACION O ATOMIZACION EN GENERAL; APLICACION DE LIQUIDOS U OTRAS MATERIAS FLUIDAS A SUPERFICIE) entre las que se encuentra la patente MÉTODO Y DISPOSITIVO PARA LA FOCALIZACIÓN GASEOSA DE FLUIDOS TRANSÓNICA DE CHORROS DÉBILMENTE VISCOELÁSTICOS con el número P202230313. Conocer las patentes registradas en una clase es importante para saber las posibilidades de registrar una patente en esa misma clase.

Patentes registradas en la clase B05B

Es posible conocer todas las patentes registradas en la clase B05B (APARATOS DE PULVERIZACION; APARATOS DE ATOMIZACION; TOBERAS O BOQUILLAS ) entre las que se encuentra la patente MÉTODO Y DISPOSITIVO PARA LA FOCALIZACIÓN GASEOSA DE FLUIDOS TRANSÓNICA DE CHORROS DÉBILMENTE VISCOELÁSTICOS con el número P202230313. Conocer las patentes registradas en una clase es importante para saber las posibilidades de registrar una patente en esa misma clase.

Patentes registradas en la clase B01

Es posible conocer todas las patentes registradas en la clase B01 (PROCEDIMIENTOS O APARATOS FISICOS O QUIMICOS EN GENERAL) entre las que se encuentra la patente MÉTODO Y DISPOSITIVO PARA LA FOCALIZACIÓN GASEOSA DE FLUIDOS TRANSÓNICA DE CHORROS DÉBILMENTE VISCOELÁSTICOS con el número P202230313. Conocer las patentes registradas en una clase es importante para saber las posibilidades de registrar una patente en esa misma clase.

Patentes registradas en la clase B01F

Es posible conocer todas las patentes registradas en la clase B01F (MEZCLA, p. ej. DISOLUCION, EMULSION, DISPERSION) entre las que se encuentra la patente MÉTODO Y DISPOSITIVO PARA LA FOCALIZACIÓN GASEOSA DE FLUIDOS TRANSÓNICA DE CHORROS DÉBILMENTE VISCOELÁSTICOS con el número P202230313. Conocer las patentes registradas en una clase es importante para saber las posibilidades de registrar una patente en esa misma clase.

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