Patente nacional por "MÓDULO DE LECHO FLUIDIZADO DUAL PARA GASIFICACIÓN DE BIOMASA Y RESIDUOS CON ENERGÍA SOLAR E INSTALACIÓN Y MÉTODO DE OPERACIÓN ASOCIADO"

Reivindicaciones:
+ ES-2955373_A11.- Módulo (2) de lecho fluidizado dual para la obtención de syngas mediante gasificación de biomasa con una aportación energética solar materializada a través de unas partículas caloportadoras (13) cuyo aporte de calor es fluctuante, donde dicho módulo (2) comprende: - una unidad de gasificación (3) que opera como lecho fluidizado burbujeante y es alimentada por biomasa (17) , vapor (18) , una corriente interna (24) de recirculación de material de lecho caloportador, y, cuando opera bajo un modo no autotérmico, por partículas sólidas caloportadoras (13) que son previamente calentadas en una unidad de energía solar de concentración (10) , generando así un syngas de salida (4) y un char sin convertir, - una unidad de combustión (5) dotada de un tubo ascendente de combustión (5) que opera como lecho fluidizado circulante, configurado para quemar el char generado en la unidad de gasificación (3) mediante una combustión con aire/aire enriquecido (15) , - una cámara de sellado inferior (6) que conecta la unidad de gasificación (3) con la unidad de combustión (5) sellando ambas unidades (3, 5) de forma estanca a los gases, donde dicha cámara de sellado inferior (6) es alimentada con un gas (23) para circular una corriente de solidos desde la unidad de gasificación (3) hasta la unidad de combustión (5) a través de una cámara de suministro inferior (6) y una cámara de reciclo inferior (6") , donde dicha corriente de sólidos comprende, al menos, char sin convertir y la corriente interna (24) , - una cámara de sellado superior (7) que conecta la unidad de combustión (5) con la unidad de gasificación (3) sellando ambas unidades (3, 5) de forma estanca a los gases, en el que dicha segunda cámara de sellado (7) es alimentada con vapor (25) para circular la corriente interna (24) de la unidad de combustión (5) hasta la unidad de gasificación (3) a través de una cámara de suministro superior (7) y una cámara de reciclo superior (7") , estando dicho módulo caracterizado por que está configurado para ser usado con partículas caloportadoras (13) con una carga térmica fluctuante que generan unas fluctuaciones de presión variables en la unidad de gasificación (3) que son compensadas por la cámara de suministro inferior (6) que está dimensionada para tal efecto, y donde la unidad de gasificación (3) es lo suficientemente ancha para lcanzar conversiones de hasta el 80% del char en tiempos de residencia de entre 1 hasta 30 minutos. 2.- El módulo (2) de la reivindicación 1, en el que la cámara de suministro inferior (6) presenta una altura (h) entre 0.7 hasta 2 m. 3.- El módulo (2) de la reivindicación 1, en el que la unidad de combustión (3) opera a una temperatura constante y cámara de sellado inferior (6) compensa fluctuaciones de presión mediante: - una variación de la corriente de sólidos que comprende char no convertido y la corriente interna de material caloportador, y/o - una variación del caudal del gas (23) que comprende vapor y/o aire. 4.- El módulo (2) de la reivindicación 3, en el que la cámara de suministro inferior (6) presenta una sección transversal que es entre un 0.03 y un 3% de la sección transversal de la unidad de gasificación (3) . 5.- El módulo (2) de la reivindicación 1, en el que la corriente de sólidos que atraviesa la cámara de sellado inferior (6) es constante y comprende, además, partículas caloportadoras (13) , y la unidad de combustión (5) está configurada para operar a una temperatura variable. 6.- El módulo (2) de la reivindicación 5, en el que la cámara de suministro inferior (6) presenta una sección transversal que es entre un 0.07% y un 7% de la sección transversal de la unidad de gasificación (3) . 7.- El módulo (2) de la reivindicación 1, que comprende un ciclón (16) operativamente conectado a la unidad de combustión (5) y a la cámara de sellado superior (7) , donde dicho ciclón (16) separa los gases de combustión (19) de los materiales sólidos procedentes del lecho de la unidad de combustión (5) . 8.- El módulo (2) de la reivindicación 1, que comprende unos primeros elementos de extracción, conectados o formando parte de la unidad de gasificación (3) , que están configurados para extraer las partículas sólidas caloportadoras (13) . 9.- El módulo (2) de la reivindicación 1, que comprende unos segundos elementos de extracción, conectados o formando parte de la unidad de combustión (5) , que están configurados para extraer las partículas sólidas caloportadoras (13) . 10.- Método de operación del de lecho fluidizado dual (2) de una cualquiera de las reivindicaciones 1a9, que comprende las etapas de: - introducir biomasa (17) , vapor (18) , las partículas sólidas caloportadoras (13) provenientes de un primer depósito de almacenamiento (11) y la corriente interna (24) de material caloportador de la unidad de combustión (5) , en la unidad de gasificación (3) , - convertir, en la unidad de gasificación (3) , dicha biomasa (17) en un syngas de salida (4) y en un char residual generado tras la volatilización de dicha biomasa (17) , en un tiempo de residencia del char en dicha unidad de gasificación (3) que comprende de 1 a 30 minutos dando a lugar a conversiones del char de entre de 15-80% en función de la carga térmica de las partículas caloportadoras (13) , - introducir un gas (23) en la cámara de sellado inferior (6) y transportar la corriente de sólidos desde la unidad de gasificación (3) hasta la unidad de combustión (5) a través de dicha cámara de sellado inferior (6) , - mantener la temperatura de la unidad de combustión (5) constante, - ajustar el caudal de dicha corriente de sólidos en función de la carga térmica de las partículas caloportadoras (13) para cumplir con la demanda energética de la unidad de gasificación (3) , - combustionar el char en la unidad de combustión (5) con un exceso de oxígeno mínimo sobre el estequiométrico del 5%, - introducir vapor (25) en la segunda cámara de sellado (7) haciendo circular la corriente interior (24) desde la unidad de combustión (5) hasta la unidad de gasificación (3) , transfiriendo así la energía de la combustión a la gasificación. 11. Método de operación del lecho fluidizado dual (2) de una cualquiera de las reivindicaciones 1a9, que comprende: - introducir biomasa (17) , vapor (18) y las partículas sólidas caloportadoras (13) provenientes de un primer depósito de almacenamiento (11) y una corriente interior (24) de material caloportador de la unidad de combustión (5) , en la unidad de gasificación (3) , - convertir, en la unidad de gasificación (3) , dicha biomasa (17) en un syngas de salida (4) y en un char residual generado tras la volatilización de dicha biomasa (17) , en un tiempo de residencia del char en dicha unidad de gasificación (3) que comprende de 1 a 30 minutos dando a lugar a conversiones del char de entre de 15-80% en función de la carga térmica de las partículas caloportadoras (13) , - alimentar la cámara de sellado inferior (6) con un gas (23) que es vapor, y circular la corriente de sólidos que comprende, además, las partículas caloportadoras (13) , desde la unidad de gasificación (3) hasta la unidad de combustión (5) a través de dicha cámara de sellado inferior (6) , - mantener constante dicha corriente de sólidos que atraviesa la cámara de suministro inferior (6) , - ajustar la temperatura de la unidad de combustión (5) en función de la carga térmica de las partículas caloportadoras (13) para cumplir con la demanda energética de la unidad de gasificación (3) , - combustionar el char en la unidad de combustión (5) con un exceso de oxígeno mínimo sobre el estequiométrico del 5%, - introducir vapor (25) en la segunda cámara de sellado (7) haciendo circular la corriente interior (24) desde la unidad de combustión (5) hasta la unidad de gasificación (3) , transfiriendo así la energía de la combustión a la gasificación. 12.- El método de la reivindicación 11, que comprende una etapa que comprende variar el caudal de gas (23) alimentado a la cámara de sellado inferior (6) para compensar fluctuaciones de presión. 13.- Instalación (1) que comprende el módulo de lecho fluidizado dual (2) de una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, la unidad de energía solar de concentración (10) , y, además: - un primer depósito de almacenamiento (11) que recibe un caudal conjunto de partículas sólidas caloportadoras (13) una vez éstas han sido calentadas en la unidad de energía solar de concentración (10) , - un segundo depósito de almacenamiento (12) que recibe partículas sólidas caloportadoras (13) a la salida de la unidad de gasificación (3) o a la salida de la unidad de combustión (5) , donde la unidad de concentración solar (10) comprende una pluralidad de heliostatos (20) que concentran la radiación en un receptor de una torre solar (22) donde se alientan las partículas sólidas caloportadoras procedentes del segundo depósito de almacenamiento (12) .

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C10J 3/00 - C10J 3/46 - C10J 3/48 - C10J 3/72 - B01J 8/18 - F24S 23/00 - F24S 80/00

Descripciones:
+ ES-2955373_A1 MÓDULO DE LECHO FLUIDIZADO DUAL PARA GASIFICACIÓN DE BIOMASA Y RESIDUOS CON ENERGÍA SOLAR E INSTALACIÓN Y MÉTODO DE OPERACIÓN ASOCIADO OBJETO DE LA INVENCIÓN La presente invención se refiere a un módulo de lecho fluidizado dual, a una instalación y a un método de operación asociado, que permiten producir syngas a partir de biomasa y energía solar de forma continua con alta flexibilidad pese a las intermitencias características de la energía solar. En particular, el módulo de lecho fluidizado dual se alimenta con partículas sólidas caloportadoras previamente calentadas en un receptor que concentra energía solar térmica, y los diferentes elementos del módulo están configurados para compensar las fluctuaciones térmicas de calor solar externo, permitiendo operar en un modo altamente alotérmico (donde la mayor parte de la energía necesaria para mantener el proceso al nivel térmico adecuado procede de la energía solar) , así como en un modo autotérmico (donde el calor requerido para la gasificación procede únicamente de la combustión del char) , así como en cualquier modo intermedio de operación. ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN La gasificación de biomasa/residuos con vapor está ampliamente estudiada y ha alcanzado el desarrollo industrial mediante el uso de gasificadores de lecho fluidizado dual (DFBG, de sus siglas en inglés) . Estos dispositivos cuentan con dos unidades principales: un gasificador en el que tiene lugar la volatilización de la biomasa y la conversión parcial del residuo carbonoso del combustible (char) , y un combustor en el que se quema con aire el char no convertido en el gasificador (junto con combustible adicional si es necesario) . El calor liberado por la combustión se transporta al gasificador mediante la circulación de un sólido caloportador entre las dos unidades. Al llevar a cabo la combustión del char en una unidad separada se obtienen dos corrientes gaseosas: una de gas de síntesis procedente del gasificador y otra de gas de combustión del combustor. Al generarse dichas corrientes de forma separada, el gas de síntesis (syngas) tiene un poder calorífico y contenido en hidrógeno elativamente alto comparado con otros sistemas de gasificación. La unidad de gasificación se considera alotérmica, ya que recibe el calor del combustor, sin embargo, el sistema en su conjunto (gasificador + combustor) es autotérmico (considerando que no se añade combustible adicional en el combustor) . Esta es la forma usual de operar de los DFBGs que existen actualmente como los desarrollados por en la Universidad Técnica de Viena, ECN (Energy Research Centre of the Netherlands) y comercializados por compañías como Repotec o Dahlman [1], [2], Aunque este proceso es de gran interés, desde el punto de vista maximizar la fracción renovable en los procesos de producción de energía, lo realmente interesante es suministrar el calor necesario para la gasificación a partir de una fuente externa renovable como el sol. De este modo, la energía química del syngas producido contiene no solo la energía de la biomasa, sino también una fracción adicional de energía solar. Además, al reducir la cantidad de char que se oxida en el combustor (más cuanto mayor es la fracción de energía solar introducida en el sistema) , aumenta la fracción de carbono en el syngas (disminuyendo la que sale en forma de CO2 con los gases de combustión) . Ello permite aumentar la cantidad de carbono capturado ya que, en aplicaciones de síntesis (por ejemplo producción de hidrógeno o biocarburantes líquidos) , el acondicionamiento del gas permite extraer el CO2 para su secuestro (CCS) o su uso (CCSU) . Este aspecto es una gran ventaja respecto a la gasificación convencional (no solar) llevada a cabo en DFBG, donde la fracción del combustible que acaba en forma CO2 en el gas de combustión es mucho mayor y no se puede separar de forma económica al estar muy diluida en nitrógeno. En cuanto a los gasificadores solares que se han planteado hasta la fecha, se pueden clasificar en función de cómo la energía solar entra en contacto con los reactivos en: gasificadores directamente irradiados [3][7], en los que el combustible está expuesto directamente a la radiación, e indirectamente irradiados, en los que la radiación incide en un material intermedio. Dentro de los indirectamente irradiados se han propuesto tres enfoques: (i) irradiando las paredes externas del reactor [8]; (ii) utilizando un reactor de dos cavidades [9] y (iii) utilizando un portador de calor [10]-[12] (procesos como el presentado en [13] combina los enfoques (i) y (iii) ) . A pesar de las ventajas mencionadas, los gasificadores solares no han alcanzado el desarrollo comercial debido a varios retos y dificultades que aun entrañan su diseño y operación, entre ellos, la necesidad de transferir el calor a la velocidad adecuada y el funcionamiento en continuo del gasificador teniendo en cuenta el carácter intermitente de la energía solar. El primer intento de abordar el problema de la intermitencia solar, con el fin de garantizar una operación de gasificación en continuo, fue llevado a cabo por Bruckner en 1985 [14], Su propuesta se basaba en desacoplar el reactor del receptor solar mediante el uso de dos fluidos caloportadores: escorias fundidas que se calentaban en un receptor solar de torre y se almacenaban (el almacenamiento térmico tenía una capacidad de 16 h) y una corriente de vapor que se utilizaba como HTF entre el almacenamiento y el gasificador. El vapor actuaba también como reactivo en la gasificación del carbón, aunque solo una pequeña fracción del mismo se convertía (18 %) mientras que el resto era recirculado (previa recuperación de calor) . Posterior al intento de Bruckner han surgido otros dos conceptos cercanos [10], [11], [15], en los que se simplifica el sistema utilizando únicamente partículas sólidas como fluido caloportador. El concepto presentado por Guo et al. [10], [11] plantea un proceso de gasificación solar en DFBG para la producción de combustibles líquidos por medio de Fisher Tropsch. La idea se basa en la posibilidad de circular los sólidos que salen de la unidad de combustión del DFBG directamente a la unidad de gasificación, como en un DFBG convencional, o bien dirigirlos a un receptor solar en el que se aumenta su carga térmica antes de ser circulados de nuevo al gasificador. Dos depósitos de sólidos intermedios (uno para los sólidos templados que salen del combustor y otro para los sólidos calientes procedentes del receptor solar) permiten amortiguar la intermitencia del recurso solar en el proceso. A pesar de que los trabajos de Guo et al. son los primeros en los que se plantea un concepto de gasificador solar de esta tipología, sus estudios se centran en el análisis del desempeño solar en el proceso global de síntesis de líquidos de Fischer-Tropsch donde, la conversión del char es tratada meramente como parámetro constante en el tiempo (e independiente del recurso solar) . Un concepto similar al de Guo et al. se ha propuesto recientemente [16], [17], El procedimiento combina la tecnología de los lechos fluidizados duales con la tecnología e los receptores solares de torre. Partículas sólidas (de tipo B según la clasificación de Geldart) actúan como HTF circulando entre el receptor solar y el gasificador. Para amortiguar la intermitencia solar se usan dos tanques: el tanque de material caliente, en el que se almacenan los sólidos que han sido calentados en el receptor solar, y el tanque de material templado, en el que se almacenan los sólidos extraídos del DFBG. El concepto de gasificación solar fue analizado a partir de un modelo de gasificación, identificando el rango de condiciones de operación razonables para llevar a cabo el proceso. Además, se estudió de forma genérica el desempeño del concepto (sin conocer aún la geometría, el diseño, ni el procedimiento de operación de la unidad) unido a un campo solar de referencia para conocer las dimensiones del campo solar, así como el tamaño de almacenamiento térmico que permitiría operar un proceso de gasificación solar de biomasa de referencia. Por otro lado, en [18] (donde se desarrolla y valida un modelo hidrodinámico de una unidad experimental fría de un DFBG convencional) se identifican los principales problemas (relacionados con la hidrodinámica) que surgen al intentar implementar el concepto de gasificación solar en un DFBG. Hasta la fecha, en ningún trabajo se ha explicado cómo llevar a cabo el diseño y la operación real de un reactor que permita implementar en la práctica la idea esbozada de forma general en [16], [17] y [18], Es decir, no existe ninguna solución técnica que permita realizar la hibridación de la gasificación de biomasa con energía solar mediante el uso de partículas sólidas como HTF permitiendo la operación continua de la unidad, independientemente del aporte de calor externo (recurso solar) . [1] J. Karl and T. Proll, ''Steam gasification of biomass in dual fluidized bed gasifiers: A review, " Renewable and Sustainable Energy Reviews. 2018, doi: 10.1016/j.rser.2018.09.010. [2] J. Corella, J. M. Toledo, and G. Molina, "A review on dual fluidized-bed biomass gasifiers, " Ind. Eng. Chem. Res., vol. 46, no. 21, pp. 6831-6839, 2007, doi: 10.1021/ie0705507. [3] R. W. Taylor, R. Berjoan, and J. P. Coutures, "Solar gasification of carbonaceous materials, " Sol. Energy, vol. 30, no. 6, pp. 513-525, 1983, doi: 10.1016/0038-092X (83) 90063-4. [4] J. P. Murray and E. A. Fletcher, "Reaction of steam with cellulose in a fluidized bed using concentrated sunlight, " Energy, vol. 19, no. 10, pp. 1083-1098, 1994, doi: 10.1016/0360-5442 (94) 90097-3. [5] G. J. Nathan, B. B. Dally, Z. T. Alwahabi, P. J. Van Eyk, M. Jafarian, and P. J. Ashman, "Research challenges in combustion and gasification arising from emerging technologies employing directly irradiated concentrating solar thermal radiation, " Proc. Combust. Inst., vol. 36, no. 2, pp. 2055-2074, 2017, doi: 10.1016/j.proci.2016.07.044. [6] T. Kodama, "High-temperature solar chemistr y for converting solar heat to Chemical fuels, " Prog. Energy Combust. Sci., vol. 29, no. 6, pp. 567-597, 2003, doi: 10.1016/S0360-1285 (03) 00059-5. [7] K. ZENG et al., "Concentrated solar gasification biomass system for synthesis gas preparation and metal smelting, " CN109355108A, 2019. [8] G. Flamant et al., "Dense suspension of solid particles as a new heat transfer fluid for concentrated solar thermal plants: On-sun proof of concept, " Chem. Eng. Sci., vol. 102, pp. 567-576, 2013, doi: 10.1016/j.ces.2013.08.051. [9] E. D. Gordillo and A. Belghit, "A bubbling fluidized bed solar reactor model of biomass char high temperature steam-only gasification, " Fuel Process. Technol., vol. 92, no. 3, pp. 314-321, 2011, doi: 10.1016/j.fuproc.2010.09.021. [10] P. Guo, P. J. Van Eyk, W. L. Saw, P. J. Ashman, G. J. Nathan, and E. B. Stechel, "Performance assessment of Fischer-Tropsch liquid fuels production by solar hybridized dual fluidized bed gasification of lignite, " Energy and Fuels, vol. 29, no. 4, pp. 2738-2751, 2015, doi: 10.1021/acs.energyfuels.5b00007. [11] P. Guo, W. L. Saw, P. J. Van Eyk, E. B. Stechel, P. J. Ashman, and G. J. Nathan, "System Optimization for Fischer-Tropsch Liquid Fuels Production via Solar Hybridized Dual Fluidized Bed Gasification of Solid Fuels, " Energy and Fuels, vol. 31, no. 2, pp. 2033-2043, 2017, doi: 10.1021/acs.energyfuels.6b01755. [12] P. LYU, X. SONG, Y. BAI, J. WANG, W. SU, and G. YU, "System and a method for co-producing oil and gas by grading conversion of biomass heated by solar energy, " CN113444536A. [13] F. PENG, L. YONGJUN, Z. YUCHUN, and W. BING, "System for Producing High-Quality Gas, " US 2021/0115345 Al, 2021. [14] A. P. Bruckner, "Continuous duty solar coal gasification system using molten slag and direct-contact heat exchange, " Sol. Energy, vol. 34, no. 3, pp. 239-247, 1985, doi: 10.1016/0038-092X (85) 90061-1. [15] A. Nzihou, G. Flamant, and B. Stanmore, "Synthetic fuels from biomass using concentrated solar energy - A review, " Energy, vol. 42, no. 1, pp. 121-131, 2012, doi: 10.1016/j.energy.2012.03.077. [16] M. Suárez-Almeida, A. Gómez-Barea, A. F. Ghoniem, and C. Pfeifer, "Solar gasification of biomass in a dual fluidized bed, " Chem. Eng. J., vol. 406, 2021, doi: 10.1016/j.cej.2020.126665. [17] A. Gómez-Barea, M. Suárez-Almeida, and A. Ghoniem, "Analysis of fluidized bed gasification of biomass assisted by solar-heated particles, " Biomass Convers. Biorefiner y , vol. 11, no. 1, pp. 143-158, 2021, doi: 10.1007/s13399-020-00865-0. [18] M. Suárez-Almeida, A. Gómez-Barea, C. Pfeifer, and B. Leckner, "Fluid dynamic analysis of dual fluidized bed gasifier for solar applications, " Powder Technol., vol. 390, pp. 482-495, 2021, doi: 10.1016/j.powtec.2021.05.032. DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN La presente invención pretende solucionar alguno de los problemas mencionados en el estado de la técnica. Más en particular, en un primer aspecto de la presente invención se describe un módulo de lecho fluidizado dual para la gasificación de iomasa hibridado con aportación energética procedente de una fuente solar. El módulo de lecho fluidizado dual propuesto presenta flexibilidad a distintas cargas térmicas, por lo que permite trabajar en continuo incluso bajo fuertes intermitencias en la aportación de energía exterior, en este caso, de energía solar. El módulo de lecho fluidizado dual comprende una unidad de gasificación que opera como lecho fluidizado burbujeante y es alimentada por biomasa, vapor y por unas partículas sólidas caloportadoras que son previamente calentadas en una unidad de energía solar de concentración o en la unidad de combustión, generando así un syngas de salida y un residuo carbonoso conocido como char. Asimismo, el módulo comprende una unidad de combustión dotada de un tubo ascendente de combustión, dicha unidad de combustión opera como lecho fluidizado circulante y está configurada para quemar, mediante una combustión con aire/aire enriquecido, el char generado en la unidad de gasificación. Ambas unidades descritas están unidas entre sí por sendas cámaras de sellado (conocidas en la técnica como "loop seáis" por su denominación en inglés) . La primera cámara de sellado o cámara de sellado inferior conecta la unidad de gasificación con la unidad de combustión sellando ambas unidades de forma estanca a los gases, evitando el paso de gases entre ambas unidades. Asimismo, dicha primera cámara de sellado es alimentada con vapor (o aire, según el proceso) para circular una corriente de sólidos que comprende el char desde la unidad de gasificación hasta la unidad de combustión a través de una cámara de suministro inferior y una cámara de reciclo inferior. La segunda cámara de sellado o cámara de sellado superior conecta la unidad de combustión con la unidad de gasificación, la cual es alimentada con vapor, permite la circulación del material sólido desde la unidad de combustión hasta la unidad de gasificación e impide que los gases pasen de una unidad a otra (sellado de gas) . Este trasiego de sólidos permite recuperar la energía de la combustión para ser usada en la gasificación y finalmente incorporarse al syngas. Un ciclón operativamente conectado a la unidad de combustión y a la segunda cámara de sellado, separa los gases de combustión de los materiales sólidos procedentes del lecho de la unidad de combustión. A mayor fracción de energía solar introducida en el sistema, menor cantidad de char residual es necesaria quemar en la unidad de combustión. Además, esto permite aumentar la fracción de carbono en el syngas (disminuyendo la que sale en forma de CO2 con los gases de combustión) . Ello permite aumentar la cantidad de carbono capturado ya que, en aplicaciones de síntesis, el acondicionamiento del gas permite extraer el CO2 para su secuestro (CCS) o su uso (CCSU) . Este aspecto es una gran ventaja respecto a la gasificación convencional (no solar) llevada a cabo en DFBG, donde la fracción del combustible que acaba en forma CO2 en el gas de combustión es mucho mayor y no se puede separar de forma económica al estar muy diluida en nitrógeno. Tal y como se ha comentado, el módulo fluidizado dual tiene por objeto producir syngas bajo cualquier carga externa de calor (en forma de partículas sólidas caloportadoras calentadas previamente con energía solar) , se ha encontrado que para hacer esto posible: (i) la unidad de gasificación debe ser diseñada con la suficiente anchura para que permita alcanzar el tiempo de residencia requerido por el char para alcanzar la conversión máxima requerida (cuando el aporte de calor externo al sistema es máximo) a las condiciones de operación dadas, bajo una pérdida de carga máxima del lecho fluidizado que sea razonable y, que a la vez permita la operación en condiciones autotérmicas (mínima conversión del char) dando lugar a una pérdida de carga mínima del lecho fluidizado tal que la operación del mismo sea posible (ii) el diseño de la cámara de suministro (SC, de sus siglas en inglés "supply chamber") del loop seal inferior con una longitud y una sección transversal tal que permita compensar (modificando la velocidad relativa gas-sólido en la SC, i.e., a partir de cambios en la circulación de sólidos del sistema y/o cambios en la alimentación de gas del loop seal inferior) la variación de pérdida de carga que tiene lugar en el sistema debido a la reducción/incremento del inventario de la unidad de gasificación ruto de la reducción/incremento del aporte de calor externo al sistema (i.e., Pérdida de carga máxima en el gasificados Pérdida de carga mínima en el gasificador) La cámara de sellado inferior y su configuración es fundamental, regula la hidrodinámica del sistema permitiendo que pueda operar tanto en modo completamente autotérmico (sin aporte de calor externo del campo solar) como a cargas intermedias y altas de energía solar. La cámara de suministro inferior presenta una configuración geométrica que permite compensar variaciones de pérdidas de carga como consecuencia de fluctuaciones en el aporte de calor externo, y la unidad de gasificación es lo suficientemente ancha para alcanzar conversiones del char de hasta el 80% en tiempos de residencia de entre 1 hasta 30 minutos. La unidad de gasificación debe estar dimensionada para presentar unas pérdidas de cargas máximas de 300 mbar y unas pérdidas de carga mínimas de 10 mbar. Asimismo, la configuración de la cámara de suministro inferior debe ser tal que permita compensar dichas fluctuaciones de presión de la unidad de gasificación. En un primer modo de operación, la cámara de sellado inferior está configurada para ser alimentada con un caudal de sólidos que comprende el char no convertido y una corriente interna de material de lecho En dicho primer modo de operación, dicha corriente de sólidos es variable y no se permite a la temperatura de la unidad de combustión fluctuar. En un segundo modo de operación, la cámara de sellado inferior está configurada para ser alimentada con un caudal de sólidos que comprende, además, las partículas caloportadoras de la corriente externa, donde dicho caudal de sólidos es constante, variando la temperatura de la unidad de combustión. Preferentemente, para cualquiera de los dos modos de operación la cámara de suministro inferior (6) presenta una altura (h) entre 0.7 hasta 2 m. Para el primer modo de operación, la cámara de suministro inferior presenta una sección transversal que es entre un 0.03 y un 3% de la sección transversal de la unidad de gasificación. Para el segundo modo de operación, preferentemente la cámara de suministro inferior presenta una sección transversal que es entre un 0.07% y un 7% de la sección transversal de la unidad de gasificación (3) . Con cualquiera de las configuraciones arriba descritas, en un caso extremo sin aporte de fracción solar, el módulo puede operar en modo autotérmico (sin aporte de calor externo) . Bajo una importante cantidad de energía solar disponible opera en modo altamente alotérmico, y en cualquier otro punto intermedio es capaz de operar variando la cantidad de char quemada en el combustor. El módulo puede estar dotado, además, de unos primeros elementos de extracción, conectados o formando parte de la unidad de gasificación, que están configurados para extraer las partículas sólidas caloportadoras de la corriente externa. Asimismo, como alternativa puede disponer de unos segundos elementos de extracción, conectados o formando parte de la unidad de combustión, que están configurados para extraer las partículas sólidas caloportadoras de la corriente externa. Las ventajas operativas arriba mencionadas, así como otras ventajas operativas, resultarán evidentes a continuación al detallar el método de operación y la instalación objetos de la presente invención. En un segundo aspecto de la presente invención se describe una instalación que comprende el módulo de lecho fluidizado dual de acuerdo con cualquiera de las realizaciones arriba mencionadas y la unidad de energía solar de concentración. Más en particular, la instalación comprende, además: - un primer depósito de almacenamiento que recibe un caudal conjunto de partículas sólidas caloportadoras una vez éstas han sido calentadas en la unidad de energía solar de concentración, - un segundo depósito de almacenamiento que recibe partículas sólidas caloportadoras a la salida de la unidad de gasificación o a la salida de la unidad de combustión, donde la unidad de concentración solar comprende una pluralidad de heliostatos que concentran la radiación en un receptor de una torre solar donde se calientan las partículas sólidas caloportadoras procedentes del segundo depósito de almacenamiento. En un tercer aspecto de la presente invención se describe un método de operación del módulo arriba descrito, que comprende las siguientes etapas: - introducir biomasa, vapor, las partículas sólidas caloportadoras provenientes del primer depósito de almacenamiento y/o una corriente interna de material caloportador procedente de la unidad de combustión, en la unidad de gasificación, - convertir, en la unidad de gasificación, dicha biomasa en un syngas de salida y en un char residual generado tras la volatilización de dicha biomasa, en un tiempo de residencia del char en dicha unidad de gasificación que comprende de 1 a 30 minutos dando a lugar a conversiones del char de entre de 15-80% en función de la carga térmica de las partículas caloportadoras, - introducir un gas, que puede ser vapor o aire, en la cámara de sellado inferior y transportar una corriente de sólidos que comprende la corriente interna de partículas sólidas caloportadoras y char no convertido, desde la unidad de gasificación hasta la unidad de combustión a través de la cámara de sellado inferior, manteniendo la temperatura de la unidad de combustión constante, - ajustar el caudal de dicha corriente de sólidos en función de la carga térmica de las partículas caloportadoras de la corriente externa para cumplir con la demanda energética de la unidad de gasificación, - combustionar el char no convertido en la unidad de combustión con un exceso de oxígeno mínimo sobre el estequiométrico del 5%, - introducir vapor en la segunda cámara de sellado haciendo circular material del lecho desde la unidad de combustión hasta la unidad de gasificación, transfiriendo así la energía de la combustión a la gasificación, En un cuarto aspecto de la presente invención se describe un método de operación del módulo arriba descrito, que comprende las siguientes etapas: - introducir biomasa, vapor y las partículas sólidas caloportadoras provenientes de un primer depósito de almacenamiento y/o una corriente interna de material caloportador procedente de la unidad de combustión, en la unidad de gasificación, - convertir, en la unidad de gasificación, dicha biomasa en un syngas de salida y en un char residual generado tras la volatilización de dicha biomasa, en un tiempo de residencia del char en dicha unidad de gasificación que comprende de 1 a 30 minutos dando a lugar a conversiones del char de entre de 15-80% en función de la carga térmica de las partículas caloportadoras de la corriente externa, - alimentar la cámara de sellado inferior con vapor, y circular una corriente de sólidos que comprende partículas caloportadoras de la corriente externa, las partículas caloportadoras de la corriente interna, y char sin convertir, desde la unidad de gasificación hasta la unidad de combustión a través de dicha cámara de sellado inferior, - mantener constante la corriente de sólidos que atraviesa la cámara de suministro inferior, - ajustar la temperatura de la unidad de combustión en función de la carga térmica de las partículas caloportadoras de la corriente externa para cumplir con la demanda energética de la unidad de gasificación, - combustionar el char en la unidad de combustión con un exceso de oxígeno mínimo sobre el estequiométrico del 5%, - introducir vapor en la segunda cámara de sellado haciendo circular la corriente interna de material caloportador desde la unidad de combustión hasta la unidad de gasificación, transfiriendo así la energía de la combustión a la gasificación. El modo de operación dos se lleva a cabo bajo una circulación de sólidos caloportadores constante de la unidad de gasificación a la unidad de combustión variando la temperatura de la unidad de combustión a medida que se varía el aporte de calor externo por medio de los sólidos caloportadores provenientes del primer depósito de almacenamiento (esta operación es conveniente ya que, para cualquier carga de calor externo, no solo se circula al combustor la corriente requerida para satisfacer la demanda energética por la combustión del char sino que además se circulan los sólidos caloportadores que se dirigen al segundo depósito de almacenamiento) . Ambos métodos propuestos son alternativas para resolver el mismo problema, a saber, permitir la operación de un módulo fluidizado dual con una aportación solar fluctuante. En otras palabras, los métodos arriba descritos, así como el módulo propuesto, permite operar a la vez como: (i) un DBFG convencional, autotérmico, en el que el calor requerido para la gasificación procede únicamente de la combustión del char, dando lugar a conversiones del char en la unidad de gasificación inferiores al 30% lo que resulta en tiempos de residencia del char en la unidad de gasificación bajos (1-5 minutos) ; (ii) un DBFG altamente alotérmico, en el que la mayor parte del calor requerido para la gasificación procede de una fuente externa (energía solar en forma de partículas calientes) y solo una pequeña fracción se obtiene a partir de la combustión del char; esto implica que la mayor parte del char (-80%) se convierte a syngas en la unidad de gasificación, requiriendo, por tanto, un alto tiempo de residencia, por ejemplo 20-35 minutos (siendo valores muy superiores a los alcanzados en DFBG convencionales) ; (iii) además, la unidad de gasificación debe ser capaz de operar en todos los puntos intermedios de aporte de calor externo situados entre los dos extremos definidos en los apartados (i) y (ii) Las pérdidas de carga compensadas en la cámara de sellado se realizan modificando la velocidad relativa gas-sólido en la SC, por ejemplo, haciendo variar la circulación de sólidos del sistema (modo de operación 1) y/o haciendo variar la alimentación de vapor/aire. No obstante, la cámara de sellado debe estar dimensionada para permitir unas pérdidas de carga máximas y mínimas en un rango razonable, por ejemplo, entre 10 mbar-300 mbar. DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS Para complementar la descripción que se está realizando y con objeto de ayudar a una mejor comprensión de las características de la invención, de acuerdo con un ejemplo preferente de realización práctica de la misma, se acompaña como parte integrante de dicha descripción, un juego de dibujos en donde con carácter ilustrativo y no limitativo, se ha representado lo siguiente: Figura 1.- Muestra una vista esquemática de una realización preferente del módulo de lecho fluidizado dual de acuerdo con la presente invención, donde se muestra la unidad de gasificación, la unidad de combustión, sendas cámaras de sellado y el ciclón. Figura 2.- Muestra una vista esquemática de la instalación de una realización preferente de la presente invención, donde se muestra los depósitos de almacenamiento y la unidad de energía solar de concentración con heliostatos. Figura 3.- Muestra una vista esquemática de dos métodos distintos de operación del módulo de lecho fluidificado dual de acuerdo con la presente invención. REALIZACIÓN PREFERENTE DE LA INVENCIÓN A continuación, se describe con la ayuda de las figuras 1-3, un módulo de lecho fluidizado dual, una instalación para producir syngas con almacenamiento térmico de energía solar, y un método de operación asociado a dicho módulo. Tal y como se describe en la figura 1, un primer aspecto de la presente invención tiene por objeto un módulo de lecho fluidizado dual (2) para la obtención de syngas mediante gasificación de biomasa con una aportación energética solar, que comprende una unidad de gasificación (3) que opera como lecho fluidizado burbujeante y es alimentada por biomasa (17) , vapor (18) y por unas partículas sólidas caloportadoras procedentes de una circulación interna (24) y, en caso de operación no autotérmica, además, con una corriente externa (13) de partículas caloportadoras que son previamente calentadas en una unidad de energía solar de concentración (10) , generando así un syngas de salida (4) y un residuo carbonoso o char. El módulo de lecho fluidizado dual (2) , comprende, además, una unidad de combustión (5) dotada de un tubo ascendente de combustión (5) que opera por lecho fluidizado circulante, configurado para quemar el char generado en la unidad de gasificación (3) mediante una combustión con aire/aire enriquecido (15) . Asimismo, una cámara de sellado inferior (6) conecta interiormente la unidad de gasificación (3) con la unidad de combustión (5) sellando ambas unidades (3, 5) de orma estanca a los gases, donde dicha cámara de sellado inferior (6) es alimentada con vapor/aire (23) para circular el char y los sólidos caloportadores desde la unidad de gasificación (3) hasta la unidad de combustión (5) a través de una cámara de suministro inferior (6) y una cámara de reciclo inferior (6") , Una cámara de sellado superior (7) que conecta la unidad de combustión (5) con la unidad de gasificación (3) sellando ambas unidades (3, 5) de forma estanca a los gases, en el que dicha cámara de sellado superior (7) es alimentada con vapor (25) para circular una corriente interior (24) que comprende material sólido caloportador del lecho de la unidad de combustión (5) , hasta la unidad de gasificación (3) a través de una cámara de suministro superior (7) y una cámara de reciclo superior (7") , La figura 1 muestra además que el módulo de lecho fluidizado dual en la realización preferente siendo descrita, comprende, un ciclón (16) operativamente conectado a la unidad de combustión (5) y a la segunda cámara de sellado (7) , donde dicho ciclón (16) separa los gases de combustión (19) de los materiales sólidos procedentes del lecho de la unidad de combustión (5) . La cámara de suministro inferior (6) debe presentar una configuración geométrica que permite compensar variaciones de pérdidas de carga como consecuencia de fluctuaciones en el aporte de calor externo (energía solar) , y la unidad de gasificación (3) lo suficientemente ancha para conversiones de hasta el 80% del char en tiempos de residencia de entre 1 hasta 30 minutos, con pérdidas de cargas máximas de 200­ 300 mbar. La figura 2 muestra un segundo aspecto de la presente invención que tiene por objeto una instalación (1) que comprende el módulo de lecho fluidizado dual (2) y la unidad de energía solar de concentración (10) arriba descritos. Además, la instalación comprende: - un primer depósito de almacenamiento (11) que recibe un caudal conjunto de partículas sólidas caloportadoras una vez éstas han sido calentadas en la unidad de energía solar de concentración (10) , - un segundo depósito de almacenamiento (12) que recibe partículas sólidas caloportadoras (13) a la salida de la unidad de gasificación (3) o a la salida de la unidad de combustión (5) , y Tal y como muestra la figura 2, la unidad de concentración solar (10) comprende una pluralidad de heliostatos (20) que concentran la radiación en un receptor de una torre solar (22) donde se calientan las partículas sólidas caloportadoras (13) procedentes del segundo depósito de almacenamiento (12) . La figura 3 muestra un diagrama de bloques para ilustrar dos modos de operación del módulo de lecho fluidizado dual, de acuerdo con la presente invención. Dichos modos de operación serán descritos en detalle a continuación. En un primer modo de operación, el método comprende las siguientes etapas: - introducir biomasa (17) , vapor (18) , las partículas sólidas caloportadoras (13) provenientes de un primer depósito de almacenamiento (11) y/o la corriente interna (24) de material caloportador de la unidad de combustión (5) , en la unidad de gasificación (3) , - convertir, en la unidad de gasificación (3) , dicha biomasa (17) en un syngas de salida (4) y en un char residual generado tras la volatilización de dicha biomasa (17) , en un tiempo de residencia del char en dicha unidad de gasificación (3) que comprende de 1 a 30 minutos dando a lugar a conversiones del char de entre de 15-80% en función de la carga térmica de las partículas caloportadoras (13) , - introducir un gas (23) en la cámara de sellado inferior (6) y transportar una corriente de sólidos que a su vez comprende char sin convertir, y la corriente interna de partículas caloportadoras (24) , desde la unidad de gasificación (3) hasta la unidad de combustión (5) a través de dicha cámara de sellado inferior (6) , - mantener la temperatura de la unidad de combustión (5) constante, - ajustar el caudal de dicha corriente de sólidos en función de la carga térmica de las partículas caloportadoras (13) para cumplir con la demanda energética de la unidad de gasificación (3) , - combustionar el char en la unidad de combustión (5) con un exceso de oxígeno mínimo sobre el estequiométrico del 5%, - introducir vapor (25) en la segunda cámara de sellado (7) haciendo circular la corriente interior (24) desde la unidad de combustión (5) hasta la unidad de gasificación (3) , transfiriendo así la energía de la combustión a la gasificación. Preferentemente, las pérdidas de carga se compensan por la variación del caudal de sólidos en la cámara de suministro inferior. En un segundo modo de operación, el método de operación comprende las siguientes etapas: - introducir biomasa (17) , vapor (18) y las partículas sólidas caloportadoras (13) provenientes de un primer depósito de almacenamiento (11) y una corriente interior (24) de material caloportador de la unidad de combustión (5) , en la unidad de gasificación (3) , - convertir, en la unidad de gasificación (3) , dicha biomasa (17) en un syngas de salida (4) y en un char residual generado tras la volatilización de dicha biomasa (17) , en un tiempo de residencia del char en dicha unidad de gasificación (3) que comprende de 1 a 30 minutos dando a lugar a conversiones del char de entre de 15-80% en función de la carga térmica de las partículas caloportadoras (13) , - alimentar la cámara de sellado inferior (6) con un gas (23) que es vapor, y circular la corriente de sólidos que comprende, además, las partículas caloportadoras (13) desde la unidad de gasificación (3) hasta la unidad de combustión (5) a través de dicha cámara de sellado inferior (6) , - mantener constante la corriente de sólidos que atraviesa la cámara de suministro inferior (6) , - ajustar la temperatura de la unidad de combustión (5) en función de la carga térmica de las partículas caloportadoras (13) para cumplir con la demanda energética de la unidad de gasificación (3) , - combustionar el char en la unidad de combustión (5) con un exceso de oxígeno mínimo sobre el estequiométrico del 5%, - introducir vapor (25) en la segunda cámara de sellado (7) haciendo circular la corriente interna (24) desde la unidad de combustión (5) hasta la unidad de gasificación (3) , transfiriendo así la energía de la combustión a la gasificación. Preferentemente, cualquiera de los métodos propuestos comprende una etapa de hacer variar el caudal de gas (23) alimentado a la cámara de sellado inferior (6) para compensar perdidas de carga. Como se ha detallado a lo largo del documento el caudal de gas (23) puede ser vapor o aire en algunos casos determinados, preferentemente bajo el primer modo de operación. EJEMPLOS Los siguientes ejemplos de aplicación sirven para ilustrar un ejemplo del módulo de lecho fluidizado dual objeto de la presente invención, pero no limita, en ningún caso, el alcance de la presente invención. Como ejemplo para ilustrar la invención se muestran los principales parámetros de diseño y operación de un módulo de lecho fluidizado dual (2) para la gasificación de biomasa (17) con vapor hibridada con energía solar, tal y como la mostrada en la figura 1, en un modo de operación de acuerdo con la primera opción de la figura 3 donde las partículas sólidas caloportadoras (13) son extraídas de la unidad de gasificación (3) . La unidad de gasificación (3) de ejemplo tiene una capacidad de 10 MWt de biomasa (17) , lo que supone un caudal de biomasa de 1800 kg/h con un poder calorífico superior de 20 MJ/kg. La Tabla 1 muestra los principales parámetros de la geometría que permiten operar la unidad bajo calores externos de entre 2.4 y 0 MJ por kg de biomasa (seca y sin ceniza) . Se considera que que el "loop sea!" superior (7) puede tener una sección transversal que es la mitad que el "loop seal" inferior (6) y que para un mismo loop seal la cámara de suministro y la cámara de reciclo tienen la misma sección. La altura del "ríser" de la unidad de combustión debe ser tal que permita el arrastre de los flujos de sólidos requeridos bajo cualquier carga de calor externo, una altura de 7.5 m se puede tomar como referencia para el caso del ejemplo. Sección unidad de gasificación (m2) 12 Sección unidad de combustión (m2) 0.44 Sección "loop seal" inferior (m2) 0.22 Altura "loop seal" inferior (m) 1.38 Tabla 1. Principales parámetros geométricos de la unidad de ejemplo La operación se lleva a cabo para unas temperaturas de 850 0C en la unidad de gasificación (3) y 905 0C en la unidad de combustión (5) . Las partículas sólidas caloportadoras (13) provenientes del campo solar o del almacenamiento térmico entran a la unidad de gasificación (3) a 9500C. La unidad de gasificación (3) se fluidiza con vapor precalentado a 500ºC bajo una razón vapor/biomasa de 0.44. En la unidad de combustión (5) se alimenta aire a temperatura ambiente. La cantidad de aire alimentada a la unidad de combustión (5) debe ser tal que permita la combustión completa del char que llega a la unidad de combustión (se fija un exceso mínimo sobre el aire estequiométrico del 5%) y a la vez que permita el arrastre del flujo de sólidos requerido. Los "loop seáis" o cámaras de sellado (6, 7) se alimentan con vapor a 500ºC. En el "loop sea!" superior la cantidad de vapor alimentada debe ser siempre la mínima que permita circular los sólidos y evitar el dragado de gas desde la cámara de suministro a la cámara de reciclo. El "loop sea!" inferior, bajo el modo de operación mencionado más arriba, de acuerdo con un ejemplo de diseño, operará del mismo modo ya que el cambio en la velocidad de los sólidos en la cámara de suministro al variar la carga de calor externo es suficiente para compensar los cambios de pérdida de carga de la unidad de gasificación. Como partículas sólidas caloportadoras de material inerte se utiliza arena con un tamaño medio de partícula de 200 pm, densidad de 2500 kg/m3 y esfericidad de 0.87. La tabla 2 muestra datos del módulo de lecho fluidizado dual propuesto bajo distintas condiciones de operación, donde se demuestra que es suficientemente flexible para adaptar la operación bajo un amplio rango de aporte de calor externo al sistema. Conforme aumenta la cantidad de calor suministrado se observa como la conversión del char en la unidad de gasificación aumenta desde el 15 al 73 %. Bajo menor de cantidad de calor suministrado por las partículas sólidas caloportadoras (13) , menor char es convertido, y, como consecuencia, mayor masa de partículas sólidas es recirculada a la unidad de combustión (5) . Por el contrario, bajo condiciones de alta energía calorífica disponible por parte de las partículas sólidas caloportadores de aterial inerte, menor cantidad de cantidad material caloportador será necesario recircular a la unidad de combustión (5) . Para conseguir la máxima conversión posible (aproximadamente un 73%) se requiere de un inventario de material inerte de partículas sólidas caloportadoras en la unidad de gasificación (3) , 16.5 veces superior al de la operación autotérmica (sin aportación) . Además, es interesante observar cómo disminuye la pérdida de carga de la cámara de suministro (SC) del "loop sea!" inferior al aumentar el aporte de calor externo, para compensar el incremento de pérdida de carga de la unidad de gasificación (5) , permitiendo que se satisfaga la operación hidrodinámicamente para todo el rango de aporte de calor externo. Tabla 2. Parámetros de operación de la unidad del ejemplo bajo distintos niveles de aporte de calor externo Considerando lo anterior expuesto, particularmente el ancho necesario de unidad de gasificación, la altura de la cámara de suministro y su sección transversal, considerados parámetros claves, y las consideraciones relativas a la configuración seleccionada para la extracción de sólidos, se obtienen los siguientes parámetros geométricos que permiten escalar unidades SDFBG: Tabla 3. Parámetros adimensionales y alturas propuestas a modo de ejemplo para una realización de la invención **La altura del riser debe ser tal que permita el arrastre de los flujos de sólidos requeridos bajo cualquier carga de calor externo, una altura de 7.5 m se puede tomar como referencia. Donde: Ariser: sección tubo ascendente de combustión Agasifier: sección de la unidad de gasificación, ASC.LLS: sección de la cámara de suministro inferior, ARC.LLS: sección de la cámara de reciclaje inferior, ASC.ULS: sección de la cámara de suministro superior, ARC.ULS: sección de la cámara de reciclaje superior, hSC, LLS: altura de la cámara de suministro inferior, hriser: altura del tubo ascendente de combustión. De acuerdo a lo anteriormente expuesto parámetros razonables de diseño para el primer modo de operación, pueden ser: - Gasto másico de biomasa: 150 kg h'1 mgasificador2 - Pérdida de carga máxima en el gasificador: 200 mbar - Pérdida de carga mínima en el gasificador: 10 mbar - Conversión del char mínima: 16% (lo que resulta en un tiempo de residencia mínimo del char de1.1 min*) - Exceso de oxígeno (sobre el estequiométrico necesario para quemar completamente el char) mínimo en el combustor: 5% - Agente fluidizante: aire - Velocidad superficial en el riser durante la operación autotérmica: 5 m/s Mientras que para el modo de operación dos, pueden ser: - Gasto másico de biomasa: 150 kg h'1 mgasificador2 - Pérdida de carga máxima en el gasificador: 185 mbar - Pérdida de carga mínima en el gasificador: 25 mbar - Conversión del char mínima: 25% (lo que resulta en un tiempo de residencia mínimo del char de 2.1 min*) - Exceso de oxígeno (sobre el estequiométrico necesario para quemar completamente el char) mínimo en el combustor: 5% - Agente fluidizante: aire enriquecido 40% O2 v/v y aire - Velocidad superficial en el riser durante la operación autotérmica: 7 m/s. *Tiempos de residencia basados en las mismas condiciones de operación utilizadas en el ejemplo anterior.

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ES2955373 (30/11/2023) - A1 Solicitud de patente con informe sobre el estado de la técnica
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En fecha 28/04/2022 se realizó Admisión a Trámite
En fecha 28/04/2022 se realizó 1001P_Comunicación Admisión a Trámite
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