Patente nacional por "USO DE RESISTENCIAS DE CORTOCIRCUITO, PROCEDIMIENTO Y DISPOSITIVO PARA LA MONITORIZACIÓN DEL ESTADO DE FUNCIONAMIENTO DE UN TRANSFORMADOR TRIFÁSICO EN SERVICIO"

Reivindicaciones:
+ ES-2959193_A11- Uso de resistencias de cortocircuito para la monitorización del estado de funcionamiento de un transformador trifásico en servicio, caracterizado por que dichas resistencias son unas resistencias efectivas de cortocircuito referidas al secundario del transformador trifásico, con la particularidad de que la resistencia efectiva de cortocircuito referida a una fase z del secundario (Rcc z) es aquella que da lugar a unas pérdidas en carga disipadas en la fase z (Pccz) cuando circula una corriente por la fase z, según se refleja en la siguiente expresión: en la que: - z denota de manera general una fase cualquiera del secundario del transformador, - Rcc z es la resistencia efectiva de cortocircuito referida a la fase z del transformador, - Pccz son las pérdidas en carga disipadas en la fase z, - hz es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (fh) , y la frecuencia fundamental (/i) , - hzmax es el orden del armónico de corriente de mayor frecuencia presente en la fase z utilizado en el cálculo, - Ihz es el valor eficaz del armónico de corriente de orden hz. 2- Uso de resistencias de cortocircuito según la reivindicación 1, con la particularidad de que las pérdidas en carga disipadas en la fase z (Pccz) engloban varios tipos de pérdidas según la siguiente expresión: en la que: - Pdcn son pérdidas en carga nominales en corriente continua, - Pecn son pérdidas en carga nominales por efecto Skin, - Posln son pérdidas en carga nominales causadas por el fenómeno de inducción electromagnética, - I2N es el valor nominal de la corriente del secundario del transformador. 3- Uso de resistencias de cortocircuito según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, con la particularidad de que las resistencias efectivas de cortocircuito se expresan con referencia al primario del transformador multiplicando las resistencias efectivas de cortocircuito referidas al secundario (Rccz) por el cuadrado de una relación de transformación del transformador ru = V1/V20, en la que: - Vx es el valor eficaz de la tensión del primario, y - V20 es el valor eficaz de la tensión del secundario en vacío. 4- Uso de resistencias de cortocircuito según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, con la particularidad de que las resistencias efectivas de cortocircuito referidas al secundario del transformador (RCCiZ) están relacionadas con unas resistencias de cortocircuito de los armónicos de corriente referidas al secundario del transformador (R cc, h ) , según la siguiente expresión: 5- Uso de resistencias de cortocircuito según la reivindicación 4, con la particularidad de que las resistencias de cortocircuito de armónicos de corriente referidas al secundario del transformador (RCCih) están relacionadas con unas resistencias nominales de cortocircuito del transformador según la siguiente expresión: en la que: - r dcn es una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario en corriente continua, - r ecn es una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario por efecto Skin, - r osln es una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario por inducción electromagnética en las partes metálicas del transformador. 6- Uso de resistencias de cortocircuito según cualquiera de las reivindicaciones 4 o 5, con la particularidad de que las resistencias de cortocircuito de armónicos de corriente se expresan con referencia al primario multiplicando las resistencias de cortocircuito de armónicos de corriente referidas al secundario del transformador (RCCih) por el cuadrado de una relación de transformación del transformador ru = V1/V20, en la que: - Ví es el valor eficaz de la tensión del primario, y - V20 es el valor eficaz de la tensión del secundario en vacío. 7- Procedimiento para la monitorización del estado de funcionamiento de un transformador trifásico en servicio, en base al uso de resistencias de cortocircuito descrito en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado por que comprende obtener, mediante un dispositivo de monitorización, el valor de al menos una magnitud del transformador seleccionada del grupo que comprende: resistencias de cortocircuito de armónicos referidas al secundario del transformador (R cc, h) , resistencias de cortocircuito de armónicos referidas al primario del transformador, resistencias efectivas de cortocircuito referidas al secundario del transformador (Rcc, z) , componente de dichas resistencias efectivas de cortocircuito debida al efecto Skin (REClz) , componente de dichas resistencias efectivas de cortocircuito debida al fenómeno de inducción electromagnética (R 0s l, z ) , resistencias efectivas de cortocircuito referidas al primario del transformador, pérdidas en carga de cada fase del secundario del transformador (PCCiZ) , pérdidas en carga de cada armónico (Pcc, h) , pérdidas en carga totales (Pcc) , factor de sobrecalentamiento de cada fase (FCZ) , factor de suministro de cada fase (FSZ%) , factor de suministro del transformador (FST%) , factor de pérdidas de cada armónico (FPh%) , según las particularidades de los siguientes apartados: a) el valor de las resistencias de cortocircuito de armónicos referidas al secundario del transformador (RCCih) se obtiene mediante la expresión [32]: en la que: - Rcch es la resistencia de cortocircuito de un armónico de corriente referida a la fase z del secundario del transformador, - z denota de manera general una fase cualquiera del secundario del transformador, - hz es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (fh) , y la frecuencia fundamental (/i) , - Rdcn, Recn, Rosln son una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario en corriente continua (RDCn ) , una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario por efecto Skin (RECn ) y una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario por inducción electromagnética en las partes etálicas del transformador (R 0 s l n ) , respectivamente, que se obtienen mediante las expresiones [26] en las que: • Pdcn son pérdidas en carga nominales en corriente continua, • PECN son pérdidas en carga nominales por efecto Skin, • Posln son pérdidas en carga nominales causadas por el fenómeno de inducción electromagnética, • I2N es el valor nominal de la corriente del secundario del transformador; b) el valor de las resistencias de cortocircuito de armónicos referidas al primario del transformador se obtiene multiplicando las resistencias de cortocircuito de armónicos de corriente referidas al secundario del transformador (RCCih) por el cuadrado de una relación de transformación del transformador ru = V1/V20, en la que: - Vx es el valor eficaz de la tensión del primario, y - V20 es el valor eficaz de la tensión del secundario en vacío; c) el valor de las resistencias efectivas de cortocircuito referidas al secundario del transformador (RCCiZ) se obtiene mediante una de las siguientes opciones: c1) mediante la expresión [25]: en la que: - Rccz es la resistencia efectiva de cortocircuito referida a la fase z del transformador, - Pdcn, Pecn, Posln son una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario en corriente continua (RDCn ) , una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario por efecto Skin (RECn ) y una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario por inducción electromagnética en las partes metálicas del transformador (R 0 s l n ) , respectivamente, que se obtienen mediante las expresiones [26] en las que: • Pdcn son pérdidas en carga nominales en corriente continua, • PECN son pérdidas en carga nominales por efecto Skin, Posln son pérdidas en carga nominales causadas por el fenómeno de inducción electromagnética, • I2N es el valor nominal de la corriente del secundario del transformador; fecl , fosl son un factor de pérdidas de la fase z por efecto skin (F|c) , y un factor de pérdidas de la fase z por inducción electromagnética en las partes metálicas del transformador (FSL) , respectivamente, que se obtienen mediante las expresiones [27] en las que: • hz es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (Jh) , y la frecuencia fundamental (E) , • h zmax es el orden del armónico de corriente de mayor frecuencia presente en la fase z utilizado en el cálculo, • Ihz es el valor eficaz del armónico de corriente de orden h z ; c2) mediante la expresión [29] en la que: - Rccz es la resistencia efectiva de cortocircuito referida a la fase z del transformador, - Rcc h es la resistencia de cortocircuito de un armónico de corriente referida a la fase z del secundario del transformador, - h z es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (f h ) , y la frecuencia fundamental (f 1) , - h zmax es el orden del armónico de corriente de mayor frecuencia presente en la fase z utilizado en el cálculo, - Ih z es el valor eficaz del armónico de corriente de orden h z ; d) el valor de la componente debida al efecto Skin (RECiZ) de las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase referidas al secundario (RCCiZ) , se obtiene mediante la expresión [28.1] en la que: - r ecn son las pérdidas en carga nominales por efecto Skin, - Fecles el factor de pérdidas de la fase z por efecto Skin; e) el valor de la componente debida al fenómeno de inducción electromagnética (r osl, z) de las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase referidas al secundario (Rccz) , se obtiene mediante la expresión [28.2] en la que: - r osln es la resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario por inducción electromagnética en las partes metálicas del transformador, - F§SL es el factor de pérdidas de la fase z por inducción electromagnética en las partes metálicas del transformador; f) el valor de las resistencias efectivas de cortocircuito referidas al primario del transformador se obtiene multiplicando las resistencias efectivas de cortocircuito referidas al secundario del transformador (RCCiZ) por el cuadrado de una relación de transformación del transformador ru = V1/V20, en la que: - Vx es el valor eficaz de la tensión del primario, y - V20 es el valor eficaz de la tensión del secundario en vacío; g) el valor de las pérdidas en carga de cada fase del secundario del transformador (PCCiZ) se obtiene mediante una de las siguientes opciones: g1) mediante la expresión [30] en la que: - Rccz es la resistencia efectiva de cortocircuito referida a la fase z del transformador, - hz es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (f h) , y la frecuencia fundamental (f1) , - hzmax es el orden del armónico de corriente de mayor frecuencia presente en la fase z utilizado en el cálculo, - ¡hz es el valor eficaz del armónico de corriente de orden hz; g2) mediante la expresión [34] en la que: - hz es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (fh) , y la frecuencia fundamental (E) , - hzmax es el orden del armónico de corriente de mayor frecuencia presente en la fase z utilizado en el cálculo, - Rcc h es la resistencia de cortocircuito de un armónico de corriente referida a la fase z del secundario del transformador, - Ihz es el valor eficaz del armónico de corriente de orden hz; h) el valor de las pérdidas en carga de cada armónico (PCCih) se obtiene mediante la expresión [33]: en la que: - z denota de manera general una fase cualquiera del secundario del transformador, - R, S, T denotan de manera específica a cada una de las tres fases del secundario del transformador, respectivamente, - Ihz es el valor eficaz del armónico de corriente de orden hz, - Rcch es la resistencia de cortocircuito de un armónico de corriente referida a la fase z del secundario del transformador; i) el valor de las pérdidas en carga totales (Pcc) se obtiene mediante una de las siguientes opciones: il) mediante la expresión [31]: en la que: - z denota de manera general una fase cualquiera del secundario del transformador, - R, S, T denotan de manera específica a cada una de las tres fases del secundario del transformador, respectivamente, - Pccz son las pérdidas en carga de cada fase del secundario del ransformador; i2) mediante la expresión [35]: en la que: - hz es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (fh) , y la frecuencia fundamental (E) , - hzmax es el orden del armónico de corriente de mayor frecuencia presente en la fase z utilizado en el cálculo, - Pcch son las pérdidas en carga de cada armónico; j) el valor del factor de sobrecalentamiento de cada fase (FCZ) se obtiene mediante la expresión [36]: en la que: - FCZ es el factor de sobrecalentamiento, que define el incremento de las pérdidas en cada fase z en relación con las pérdidas que habría en el transformador funcionando sin cargas no lineales, - Rccz es la resistencia efectiva de cortocircuito referida a la fase z del transformador, - Rcc l es la resistencia de cortocircuito de un armónico (Rcc h) a la frecuencia fundamental, es decir, del armónico de orden h=1; k) el valor del factor de suministro de cada fase (FSZ%) se obtiene mediante la expresión [37]: en la que: - FSZ% es el factor de suministro de cada fase, que mide el valor porcentual de la corriente máxima admisible y del suministro de potencia en cada fase en relación con las que tendría el transformador funcionando con cargas lineales, sin armónicos, - FCZ es el factor de sobrecalentamiento de cada fase z, expresado en tanto por uno; l) el valor del factor de suministro del transformador (FST%) se obtiene mediante la expresión [38]: en la que - FST% es el factor de suministro del transformador, que determina la máxima disponibilidad porcentual de suministro de potencia en relación con la que tendría el transformador funcionando con cargas lineales, - z denota de manera general una fase cualquiera del secundario del transformador, - R, S, T denotan de manera específica a cada una de las tres fases del secundario del transformador, respectivamente, - FSZ es el factor de suministro de cada fase z, expresado en tanto por uno; m) el valor del factor de pérdidas de cada armónico (FPh%) se obtiene mediante la expresión [39]: en la que: - FPh% es el factor de pérdidas de cada armónico, que define la importancia porcentual de cada armónico de corriente en las pérdidas en carga del transformador a la frecuencia fundamental, - Pcch son las pérdidas en carga del armónico de orden h, - Pccl son las pérdidas en carga del armónico fundamental, es decir, el armónico de orden h=1. 8- Procedimiento según la reivindicación 7, en el que el valor de las pérdidas nominales Pdcn, Pecn, Posln se obtiene mediante una de las siguientes opciones: i) según una opción, el valor de las pérdidas nominales PDCn , Pe c n , P osln es proporcionado por el fabricante del transformador; ii) según otra opción, el valor de las pérdidas nominales PDCn , Pe c n , P osln se obtiene mediante las siguientes acciones: - se obtiene el valor de PDCN midiendo las pérdidas en los devanados del transformador mediante un ensayo en corriente continua; - se obtiene el valor de unas pérdidas en carga nominales totales del transformador (PccN) realizando un ensayo de cortocircuito; - se obtienen los valores de PECN y P0sln mediante las siguientes expresiones: PECN = 2/3 • PSLN y P 0sln = 1/3 • PSl n , en el caso de un transformador inmerso en aceite, y Pecn = 1 /3 ' Psln y Posln = 2/3- PSLN, en el caso de un transformador tipo seco, en las que PSLN = PECN + P0sln = Pccn Pdcn ; iii) según otra opción, el valor de las pérdidas nominales PDCn , Pe c n , Posln se obtiene mediante las siguientes acciones: - se obtiene el valor de unas pérdidas en carga nominales totales del transformador (PccN) realizando un ensayo de cortocircuito; - se obtienen los valores de PECN y P 0sln mediante las siguientes expresiones: Pec n = 2/3- PSLN y P 0sln = 1 /3 ' Ps l n , en el caso de un transformador inmerso en aceite, y Pecn = 1/3 • PSLn y Posln = 2/3 • PSLN, en el caso de un transformador tipo seco; - se obtiene el valor de PDCN a partir de la siguiente expresión: Psln = P ec n + P osln = P ccn Pd c n ; con la particularidad de que el valor de PSLN se asigna según la siguiente expresión: Psln ~ 0, 08 ^ 0, 1 • Pccn. 9- Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 7 u 8, en el que el valor eficaz de los armónicos de las corrientes de cada fase (Ihz) se obtienen a partir de muestras de corriente del transformador recibidas, mediante el análisis de dichas muestras por series de Fourier. 10- Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 9, en el que las muestras de corriente del transformador recibidas se adquieren mediante unos sensores de medida de corrientes. 11- Dispositivo (A) para la monitorización del estado de funcionamiento de un transformador trifásico (G) en servicio, mediante el procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10, caracterizado por que comprende: - un sistema físico de medida y adquisición de señales eléctricas (C) ; - un sistema procesador (D) ; y - un programa de medida (E) , encargado de obtener el valor de una o varias magnitudes eléctricas del transformador (G) objeto de monitorización cuando alimenta a unas cargas (H) . 12- Dispositivo (A) según la reivindicación 11, que comprende un medio de visualización (F) , preferiblemente una pantalla, en donde se visualiza la información de una o varias de las magnitudes eléctricas del transformador obtenidas. 13- Dispositivo (A) según cualquiera de las reivindicaciones 11 o 12, en el que el sistema físico de medida y adquisición de señales eléctricas (C) comprende: - unos sensores de medida de corrientes (B) ; - unos acondicionadores de señal; y - una tarjeta de adquisición de datos; con la particularidad de que los acondicionadores de señal se encargan de adaptar valores instantáneos de las corrientes obtenidas mediante los sensores de medida de corrientes (B) , de manera que las tensiones en las salidas de los acondicionadores de señal sean aplicables a las entradas analógicas de la tarjeta de adquisición de datos; y la tarjeta de adquisición de datos convierte las señales analógicas de tensión y corriente en una serie de muestras discretas, que se utilizan como entradas del programa de medida (E) . 14- Dispositivo (A) según la reivindicación 13, en el que sistema procesador (D) se conecta a una placa base, a la que también se conecta la tarjeta de adquisición de datos, que permite intercambiar las muestras discretas de las señales de tensión e intensidad con el programa de medida (E) . 15- Dispositivo (A) según cualquiera de las reivindicaciones 11 a 14, en el que el programa de medida (E) comprende los siguientes módulos: - un módulo de introducción y adquisición de datos (E12) , que se encarga de recibir muestras de corriente, y almacenarlas en un vector para cada una de ellas; - un módulo de análisis de Fourier (E13) , que se encarga de obtener, a partir de las muestras recibidas en el módulo de introducción y adquisición de datos (E12) , los valores eficaces de las componentes armónicas de dichas muestras de corrientes, obtenidas por Series de Fourier; - un módulo de factores de pérdidas de cada fase (E14) , que se encarga de obtener los factores de pérdidas debidos al efecto Skin y a los fenómenos de inducción electromagnética en cada una de las fases del transformador (FeCL, FoSL ) , a partir de la información obtenida en el módulo de análisis de Fourier (E13) ; - un módulo de resistencias nominales de cortocircuito (E15) , que se encarga de obtener los valores de las componentes de las resistencias nominales de cortocircuito (R DCn , R e c n , R osln ) en base a los valores introducidos de las pérdidas y corrientes nominales del transformador (PDc n , P e c n , P o sln , i2 n ) ; - un módulo de resistencias de cortocircuito de cada armónico (E16) , que se encarga de obtener los valores de las resistencias de cortocircuito para cada una de las frecuencias de los armónicos de corriente de cada fase (R cc, h) ; - un módulo de resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase (E17) , que se encarga de obtener los valores de las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase del transformador (R cc, z) , y de sus componentes (REc, z , R osl, z) ; - un módulo de pérdidas en carga (E18) , que se encarga de obtener los valores de las pérdidas en carga de cada fase (Pccz) , las pérdidas en carga totales de cada armónico (PCCih) , y las pérdidas en carga totales del transformador (Pcc) ; - un módulo de factores de suministro del transformador (E19) , que se encarga de obtener los valores del factor de sobrecalentamiento de cada fase (FCZ) , del factor de suministro de cada fase (FSZ%) , y del factor de suministro del transformador (FST%) ; - un módulo de factores de pérdidas de armónicos (E20) , que se encarga de obtener los valores de los factores de pérdidas para cada armónico de las corrientes (FPh%) ; y - un módulo de visualización (E21) , que se encarga de mostrar en el medio de visualización (F) la información de una o varias magnitudes del transformador de distribución obtenidas por el dispositivo (A) .

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+ ES-2959193_A1 Uso de resistencias de cortocircuito, procedimiento y dispositivo para la monitorización del estado de funcionamiento de un transformador trifásico en servicio SECTOR DE LA TÉCNICA La presente invención se refiere de manera general al campo de los transformadores de distribución trifásicos y, más concretamente, a la vigilancia de su funcionamiento. ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Las resistencias de cortocircuito son parámetros de funcionamiento de gran importancia de los transformadores eléctricos. En el funcionamiento habitual de estas máquinas, las resistencias de cortocircuito determinan los valores de las pérdidas en carga y, por tanto, los sobrecalentamientos que conducen al deterioro de sus elementos constructivos y a la disminución de su vida útil. Los transformadores trifásicos de las redes de distribución son mayoritariamente del tipo Dyn11. En la práctica industrial, la siguiente expresión es bastante utilizada para el cálculo de las pérdidas en carga, también conocidas como pérdidas en el cobre, durante el funcionamiento de estos transformadores: en donde Pcc son las pérdidas en carga; E rA sA t son los valores eficaces de las corrientes circulantes por las fases del devanado secundario; y RccN es la resistencia de cortocircuito reducida o referida al secundario, obtenida como sigue: siendo PccN el valor de las pérdidas en carga nominales; y I2N el valor eficaz de la corriente nominal del secundario. Estas magnitudes pueden ser conocidas de los datos de catálogo proporcionados por los fabricantes de los transformadores, o bien, obtenidas tras realizar un ensayo nominal de cortocircuito, a la frecuencia industrial (5.- 60 Hz) . La aplicación de la ecuación [1] proporciona los mismos resultados que la IEEE Standard C57.110 cuando los transformadores alimentan a cargas lineales, sin armónicos. Este no es el funcionamiento habitual de los transformadores de las redes de distribución, debido a que la cada vez mayor presencia de convertidores electrónicos en la regulación de motores eléctricos, en alumbrado y sistemas de energía solar fotovoltaica, entre otras aplicaciones, propicia la circulación de corrientes distorsionadas por los devanados. La IEEE Standard C57.110-2018 (DOI: 10.1109/IEEESTD.2018.8511103) establece las expresiones de las pérdidas en carga de los transformadores trifásicos alimentando a cargas no lineales. Las pérdidas en carga totales (PLL) se obtienen como la suma de las pérdidas en corriente continua (PDC) , las pérdidas debidas al efecto Skin o pelicular (PEC) y las pérdidas causadas por las corrientes inducidas en las paredes de la cuba y otras partes metálicas del transformador (P0sl ) : En estas expresiones, Pdc~r son las pérdidas nominales en corriente continua, Pec~r son las pérdidas nominales por efecto Skin y P o sl- r son las pérdidas nominales causadas por el fenómeno de inducción electromagnética; Ih es el valor eficaz de cada armónico de las corrientes del primario, h = f h/ f 1 es el orden de cada armónico de las corrientes del primario (relación entre su frecuencia, f h, y la frecuencia fundamental, f l = 5.- 60 Hz) , hmax es el orden del armónico de mayor frecuencia utilizado en el cálculo, y IR es el valor nominal de la corriente del primario del transformador. La expresión [3] proporciona resultados correctos cuando las corrientes son exactamente iguales en las tres fases del transformador, es decir, tienen los mismos valores eficaces (/h = IfiR = Ihs = hiT) y armónicos de las mismas frecuencias (h = hR = hs = hT) . Esta última igualdad suele ser habitual en las redes eléctricas; sin embargo, es muy improbable que los valores eficaces de cada armónico de las corrientes sean iguales en las tres fases de los transformadores de distribución. No obstante, lo anterior, las expresiones de las pérdidas en carga indicadas en [3] han sido utilizadas por numerosas publicaciones en la Literatura Técnica. A título de ejemplo, se citan las dos siguientes aplicaciones, entre otras muchas: 1. Megahed, T.F.; Kotb, M.F. Improved design of LED lamp circuit to enhance distribution transformer capability based on a comparative study of various tandards. Elsevier Energy Reports 2022, 8 (9) , pp. 445-465. https://doi.Org/10.1016/j.egyr.2022.07.027 2. Daniel Contreras Ramírez & Lata-García Juan. K-Factor Analysis to Increase the Actual Capacity of Electrical Distribution Transformers. Springer Communication, Smart Technologies and Innovation for Society, 2021, pp 367-379. https://doi.org/10.1007/978-981-16-4126-8_34 Sin embargo, en ninguna de estas publicaciones, ni en la propia Standard se explicita cómo utilizar la expresión [3] en el caso general en que las corrientes tienen diferentes valores eficaces (Ih) y armónicos (h) en cada fase del transformador. Tampoco es posible calcular las pérdidas en carga de cada fase del transformador aplicando la ecuación [3], ya que Pdc- r, Pe c - r y P o sl- r son pérdidas nominales totales, no las pérdidas en cada fase. Asimismo, la IEEE Standard C57.110 no establece expresiones para el cálculo de la resistencia de cortocircuito de transformadores trifásicos alimentando a cargas no lineales. Tampoco se han encontrado expresiones de la resistencia de cortocircuito de transformadores alimentando a cargas no lineales en ninguna de las referencias bibliográficas consultadas, a excepción de la siguiente, establecida muy recientemente por L. Sima et. al.: Sima, L.; Miteva, N.; Dagan, K.J. A novel approach to power loss calculation for power transformers supplying nonlinear loads. Elsevier Electric Power System s Research 2023, 223, 109582. https://doi.org/10.1016Zj.epsr.2023.109582 En esta referencia, L. Sima et. al. han establecido expresiones de la resistencia de cortocircuito referida al primario (Rk) , basadas en la aplicación de la IEEE Standard C57.110, que se reducen básicamente a las siguientes: en donde RDC es la resistencia de cortocircuito en corriente continua, REC es la resistencia debida al efecto Skin o pelicular, y R0SL es la resistencia debida a las pérdidas P0SL; el subíndice p indica un parámetro del primario y el subíndice s refiere un parámetro del secundario. Pr = Pll son las pérdidas en carga totales definidas por la IEEE Standard C57.110 en la ecuación [3] y Iv es el valor eficaz de la corriente de las tres fases del primario. La sustitución en la ecuación [5] de los valores de las pérdidas en carga calculados según a ecuación [3] determina que Rk tiene los mismos valores en las tres fases del transformador. Este resultado es consecuente con las limitaciones de uso de la expresión de las pérdidas en carga incluida en la IEEE Standard C57.110, indicadas previamente, y determina un modelo equivalente del transformador trifásico con los mismos elementos y valores en las tres fases del transformador, como se representa en el circuito monofásico equivalente de la Figura 1, utilizado por L. Sima et. al. en su publicación. El modelo equivalente de transformador trifásico propuesto por L. Sima et. al. (figura 1) , resultante de aplicar directamente la IEEE Standard C57.110, no es físicamente correcto, ya que las resistencias de cortocircuito pueden tener valores diferentes en las tres fases del transformador cuando sus corrientes no son exactamente iguales en cada una de ellas. Este hecho se constata por la fuerte dependencia que tienen los valores de las resistencias REC y R0SL, componentes de Rk en la ecuación [5], de las frecuencias de los armónicos (h) y de los valores eficaces (Ih) de las corrientes, que suelen ser usualmente diferentes en las tres fases del transformador tal y como se indica más arriba. En definitiva, el modelo equivalente de funcionamiento de los transformadores trifásicos alimentando a cargas no lineales está más próximo al representado en la figura 2, en el que las resistencias de cortocircuito tienen valores diferentes en cada fase. La resistencia de cortocircuito desarrollada por L. Sima et. al. (Rk) es un parámetro meramente matemático, cuya única aplicación es el cálculo de las pérdidas en carga totales del transformador, pero no permite conocer el funcionamiento real ni el valor de las pérdidas en cada una de sus fases. SUMARIO DE LA INVENCIÓN Para solucionar los inconvenientes mencionados de la técnica anterior, según un primer aspecto, la presente invención da a conocer un uso de resistencias de cortocircuito para la monitorización del estado de funcionamiento de un transformador trifásico en servicio. Dichas resistencias son unas resistencias efectivas de cortocircuito referidas al secundario del transformador trifásico, con la particularidad de que la resistencia efectiva de cortocircuito referida a una fase z del secundario (RCCiZ) es aquella que da lugar a unas pérdidas en carga disipadas en la fase z (PCCiZ) cuando circula una corriente por la fase z, según se refleja en la siguiente expresión: en la que: - z denota de manera general una fase cualquiera del secundario del transformador, - Rcc z es la resistencia efectiva de cortocircuito referida a la fase z del transformador, - Pccz son las pérdidas en carga disipadas en la fase z, - hz es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (fh) , y la frecuencia fundamental (E) , - hzmax es el orden del armónico de corriente de mayor frecuencia presente en la fase z utilizado en el cálculo, - Ihz es el valor eficaz del armónico de corriente de orden hz. El uso de las resistencias de cortocircuito basadas en la tecnología de la presente invención permite calcular las pérdidas reales en cada fase y, por tanto, conocer los sobrecalentamientos, y la disminución en la capacidad de transmisión de potencia y la reducción de la vida útil del transformador. Las resistencias de cortocircuito han sido aplicadas en la presente invención al desarrollo de parámetros adecuados para la monitorización del estado de funcionamiento de los transformadores de distribución, como, por ejemplo: un factor de sobrecalentamiento de cada fase, un factor de suministro de cada fase, un factor de suministro del transformador y un factor de pérdidas de cada armónico, tal y como se incluye a continuación. Según un segundo aspecto, la presente invención también proporciona un procedimiento para la monitorización del estado de funcionamiento de un transformador trifásico en servicio, en base al uso de resistencias de cortocircuito del primer aspecto de la invención. El procedimiento comprende obtener, mediante un dispositivo de monitorización, el valor de al menos una magnitud del transformador seleccionada del grupo que comprende: resistencias de cortocircuito de armónicos referidas al secundario del transformador (Rcc, h) , resistencias de cortocircuito de armónicos referidas al primario del transformador, resistencias efectivas de cortocircuito referidas al secundario del transformador (RCCiZ) , componente de dichas resistencias efectivas de cortocircuito debida al efecto Skin (RECiZ ) , componente de dichas resistencias efectivas de cortocircuito debida al fenómeno de inducción electromagnética (R0sl, z) , resistencias efectivas de cortocircuito referidas al primario del transformador, pérdidas en carga de cada fase del secundario del ransformador (PCCiZ) , pérdidas en carga de cada armónico (Pcc, h) , pérdidas en carga totales (Pcc) , factor de sobrecalentamiento de cada fase (FCZ) , factor de suministro de cada fase (FSZ%) , factor de suministro del transformador (FST%) , factor de pérdidas de cada armónico (FPh%) , según las particularidades de los siguientes apartados: a) el valor de las resistencias de cortocircuito de armónicos referidas al secundario del transformador (RCCih) se obtiene mediante la expresión [32]: en la que: - Rcch es la resistencia de cortocircuito de un armónico de corriente referida a la fase z del secundario del transformador, - z denota de manera general una fase cualquiera del secundario del transformador, - hz es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (fh) , y la frecuencia fundamental (/i) , - r dcn, r ecn, r osln son una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario en corriente continua (RDCn ) , una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario por efecto Skin (RECn ) y una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario por inducción electromagnética en las partes metálicas del transformador (R0sln ) , respectivamente, que se obtienen mediante las expresiones [26] en las que: • Pdcn son pérdidas en carga nominales en corriente continua, • PECN son pérdidas en carga nominales por efecto Skin, • Posln son pérdidas en carga nominales causadas por el fenómeno de inducción electromagnética, • I2N es el valor nominal de la corriente del secundario del transformador; b) el valor de las resistencias de cortocircuito de armónicos referidas al primario del transformador se obtiene multiplicando las resistencias de cortocircuito de armónicos de corriente referidas al secundario del transformador (RCCih) por el cuadrado de una relación de transformación del transformador ru = V1/V20, en la que: - V1 es el valor eficaz de la tensión del primario, y - V20 es el valor eficaz de la tensión del secundario en vacío; c) el valor de las resistencias efectivas de cortocircuito referidas al secundario del transformador (Rcc z) se obtiene mediante una de las siguientes opciones: c1) mediante la expresión [25]: en la que: - Rccz es la resistencia efectiva de cortocircuito referida a la fase z del transformador, - r dcn, r ecn, r osln son una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario en corriente continua (RDCn ) , una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario por efecto Skin (RECn ) y una resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario por inducción electromagnética en las partes metálicas del transformador (R0sln) , respectivamente, que se obtienen mediante las expresiones [26] en las que: • Pdcn son pérdidas en carga nominales en corriente continua, • PECN son pérdidas en carga nominales por efecto Skin, • Posln son pérdidas en carga nominales causadas por el fenómeno de inducción electromagnética, • I2N es el valor nominal de la corriente del secundario del transformador; - Pecl , fosl son un factor de pérdidas de la fase z por efecto skin (F|c) , y un factor de pérdidas de la fase z por inducción electromagnética en las partes metálicas del transformador (FJS) , respectivamente, que se obtienen mediante las expresiones [27] en las que: • hz es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (fh) , y la frecuencia fundamental (/i) , • hzmax es el orden del armónico de corriente de mayor frecuencia presente en la fase z utilizado en el cálculo, • Ihz es el valor eficaz del armónico de corriente de orden hz; c2) mediante la expresión [29] en la que: - Rccz es la resistencia efectiva de cortocircuito referida a la fase z del transformador, - Rcch es la resistencia de cortocircuito de un armónico de corriente referida a la fase z del secundario del transformador, - hz es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (f h) , y la frecuencia fundamental (E) , - hzmax es el orden del armónico de corriente de mayor frecuencia presente en la fase z utilizado en el cálculo, - Ihz es el valor eficaz del armónico de corriente de orden hz; d) el valor de la componente debida al efecto Skin (RECiZ) de las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase referidas al secundario (RCCiZ) , se obtiene mediante la expresión [28.1] en la que: - r ecn son las pérdidas en carga nominales por efecto Skin, - F |ces el factor de pérdidas de la fase z por efecto Skin; e) el valor de la componente debida al fenómeno de inducción electromagnética (R 0s l, z) de las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase referidas al secundario (RCCiZ) , se obtiene mediante la expresión [28.2] en la que: - r osln es la resistencia nominal de cortocircuito referida al secundario por inducción electromagnética en las partes metálicas del transformador, - FgSL es el factor de pérdidas de la fase z por inducción electromagnética en las partes metálicas del transformador; f) el valor de las resistencias efectivas de cortocircuito referidas al primario del transformador se obtiene multiplicando las resistencias efectivas de cortocircuito referidas al secundario del transformador (RCCiZ) por el cuadrado de una relación de ransformación del transformador ru = V1/V 20, en la que: - Vx es el valor eficaz de la tensión del primario, y - V20 es el valor eficaz de la tensión del secundario en vacío; g) el valor de las pérdidas en carga de cada fase del secundario del transformador (PCCiZ) se obtiene mediante una de las siguientes opciones: g1) mediante la expresión [30] en la que: - Rccz es la resistencia efectiva de cortocircuito referida a la fase z del transformador, - hz es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (fh) , y la frecuencia fundamental (E) , - hzmax es el orden del armónico de corriente de mayor frecuencia presente en la fase z utilizado en el cálculo, - ¡hz es el valor eficaz del armónico de corriente de orden hz; g2) mediante la expresión [34] en la que: - hz es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (fh) , y la frecuencia fundamental (f1) , - hzmax es el orden del armónico de corriente de mayor frecuencia presente en la fase z utilizado en el cálculo, - Rcc h es la resistencia de cortocircuito de un armónico de corriente referida a la fase z del secundario del transformador, - Ihz es el valor eficaz del armónico de corriente de orden hz; h) el valor de las pérdidas en carga de cada armónico (PCCih) se obtiene mediante la expresión [33]: en la que: - z denota de manera general una fase cualquiera del secundario del transformador, - R, S, T denotan de manera específica a cada una de las tres fases del secundario del transformador, respectivamente, - Ihz es el valor eficaz del armónico de corriente de orden hz, - Rcch es la resistencia de cortocircuito de un armónico de corriente referida a la fase z del secundario del transformador; i) el valor de las pérdidas en carga totales (Pcc) se obtiene mediante una de las siguientes opciones: il) mediante la expresión [31]: en la que: - z denota de manera general una fase cualquiera del secundario del transformador, - R, S, T denotan de manera específica a cada una de las tres fases del secundario del transformador, respectivamente, - Pccz son las pérdidas en carga de cada fase del secundario del transformador; i2) mediante la expresión [35]: en la que: - hz es el orden de un armónico de corriente presente en la fase z, definiéndose dicho orden como la relación entre la frecuencia del armónico (f h) , y la frecuencia fundamental (f1) , - hzmax es el orden del armónico de corriente de mayor frecuencia presente en la fase z utilizado en el cálculo, - Pcch son las pérdidas en carga de cada armónico; j) el valor del factor de sobrecalentamiento de cada fase (FCZ) se obtiene mediante la expresión [36]: en la que: - FCZ es el factor de sobrecalentamiento de cada fase z, que define el incremento de las pérdidas en cada fase z en relación con las pérdidas que habría en el transformador funcionando sin cargas no lineales, - Rccz es la resistencia efectiva de cortocircuito referida a la fase z del transformador, - Rcc l es la resistencia de cortocircuito de un armónico (RCCih) a la frecuencia fundamental, es decir, del armónico de orden h=1; k) el valor del factor de suministro de cada fase (FSZ%>) se obtiene mediante la expresión [37]: en la que: - FSZ°% es el factor de suministro de cada fase, que mide el valor porcentual de la corriente máxima admisible y del suministro de potencia en cada fase en relación con las que tendría el transformador funcionando con cargas lineales, sin armónicos, - FCZ es el factor de sobrecalentamiento de cada fase z, expresado en tanto por uno; l) el valor del factor de suministro del transformador (FST%) se obtiene mediante la expresión [38]: en la que: - FST°% es el factor de suministro del transformador, que determina la máxima disponibilidad porcentual de suministro de potencia en relación con la que tendría el transformador funcionando con cargas lineales, - z denota de manera general una fase cualquiera del secundario del transformador, - R, S, T denotan de manera específica a cada una de las tres fases del secundario del transformador, respectivamente, - FSZ es el factor de suministro de cada fase z, expresado en tanto por uno; m) el valor del factor de pérdidas de cada armónico (FPh%>) se obtiene mediante la expresión [39]: en la que: - FPh% es el factor de pérdidas de cada armónico, que define la importancia porcentual de cada armónico de corriente en las pérdidas en carga del transformador a la frecuencia fundamental, - Pcch son las pérdidas en carga del armónico de orden h, - Pccl son las pérdidas en carga del armónico fundamental, es decir, el armónico de orden h=1. Según un tercer aspecto, la presente invención también proporciona un dispositivo para la monitorización del estado de funcionamiento de un transformador trifásico en servicio, en base al uso de resistencias de cortocircuito del primer aspecto de la invención. El dispositivo permite llevar a cabo el procedimiento del segundo aspecto de la invención. El dispositivo comprende: - un sistema físico de medida y adquisición de señales eléctricas; - un sistema procesador; y - un programa de medida, encargado de obtener el valor de una o varias magnitudes eléctricas del transformador objeto de monitorización cuando alimenta a unas cargas. En el presente documento, la palabra "comprende" y sus variantes han de interpretarse como expresiones de tipo abierto que no pretenden excluir la posibilidad de otras características técnicas o componentes adicionales a los citados explícitamente. Además, la palabra "comprende" incluye el caso "consiste en", interpretándose como una expresión de tipo cerrado que se limita únicamente a las características técnicas o componentes citados explícitamente. Para los expertos en la materia, otros objetos, ventajas y características de la invención se desprenderán en parte de la descripción y en parte de la práctica de la invención. Además, la presente invención cubre todas las posibles combinaciones de realizaciones aquí indicadas. BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La presente invención se entenderá mejor con referencia a las siguientes figuras, en donde con carácter ilustrativo y no limitativo, se ha representado lo siguiente: La figura 1 representa esquemáticamente el circuito monofásico equivalente, referido al primario, de funcionamiento de los transformadores trifásicos, en el que se basa la ecnología propuesta por L. Sima et. al. y la IEEE Standard C57.110. La figura 2 representa esquemáticamente el circuito equivalente, referido al secundario, de funcionamiento de los transformadores trifásicos en el que se fundamenta la tecnología de la presente invención. La figura 3 es un diagrama que muestra la secuencia operacional de un procedimiento para el cálculo de las diferentes resistencias efectivas de cortocircuito, de las pérdidas en carga y de los factores de monitorización de transformadores trifásicos en servicio, según una realización preferida de la presente invención, aplicable a instrumentos de medida y monitorización de los transformadores trifásicos. La figura 4 es un diagrama que representa un dispositivo de medida de las resistencias de cortocircuito y de las pérdidas en carga de transformadores trifásicos con varios sensores instalados en la red eléctrica, según una realización preferida de la presente invención. La figura 5 es un diagrama que representa los módulos de programación para la medida en cada fase de las resistencias efectivas de cortocircuito, de las pérdidas en carga, de los coeficientes de sobrecalentamiento y de los factores de suministro de los transformadores trifásicos, según una realización preferida de la presente invención. La figura 6 es un diagrama que representa los módulos de programación para la medida de las resistencias de cortocircuito, de las pérdidas en carga y del factor de pérdidas de cada armónico de corriente de los transformadores trifásicos, según una realización preferida de la presente invención. La figura 7 presenta una posible configuración de la pantalla de resistencias de cortocircuito y pérdidas en carga de los transformadores de distribución mostrada en un medio de visualización del dispositivo de monitorización, según una realización preferida de la presente invención. La Figura 8 representa una posible configuración de la pantalla de los factores de monitorización del funcionamiento de los transformadores de distribución mostrada en un medio de visualización del dispositivo de monitorización, según una realización preferida e la presente invención. MODOS DE REALIZACIÓN DE LA INVENCIÓN Las limitaciones de la resistencia de cortocircuito desarrollada por L. Sima et. al. han sido superadas por los inventores de la presente invención desarrollando expresiones para las resistencias efectivas de cortocircuito referidas al secundario del transformador, basadas en una utilización adecuada de la IEEE Standard C57.110-2018. Para ello: En primer lugar, se han establecido expresiones de las pérdidas en carga de los transformadores trifásicos con cargas no lineales, que son de aplicación general. Estas expresiones han sido obtenidas por adaptación de la ecuación [3], incluida en la IEEE Standard C57.110, al caso habitual en que las corrientes son diferentes en las tres fases del transformador. Como resultado, se ha desarrollado la expresión [6] para las pérdidas en carga totales del transformador en función de las corrientes del secundario, como sigue: siendo lhz el valor eficaz del armónico de corriente de orden hz = f hz/ f i presente en la fase z = R, S, T del secundario del transformador, I2N es el valor nominal de la corriente del secundario, y PDCN = PDC- R, PECN = Pec- r y Posln = Posl- r son las pérdidas en carga nominales definidas en la IEEE Standard C57.110. El empleo de las corrientes del secundario en lugar de las corrientes del primario, incluidas en la ecuación [3] y utilizadas por L. Sima et. al., se justifica en que las labores de instalación de los instrumentos de medida son más sencillas en el secundario que en el primario. Otra de las ventajas de la ecuación [6], frente a la [3], es la posibilidad de conocer las pérdidas en carga disipadas en cada fase (z = R, S, T) del transformador: Se definen, entonces, las resistencias efectivas referidas a cada fase del secundario del transformador (Rccz) como aquellas que dan lugar a las pérdidas en carga Pccz cuando circulan por ellas las corrientes de esas fases, es decir: La comparación de las ecuaciones [7] y [8] determina la expresión de las resistencias efectivas de cortocircuito referidas a cada fase del secundario del transformador, que constituye una novedad de la presente invención: en donde, son las resistencias nominales de cortocircuito referidas al secundario del transformador en el ensayo de corriente continua (RDCn ) , así como por efecto Skin (RECn ) y por inducción electromagnética en las partes metálicas del transformador (R0sln ) , funcionando a la frecuencia industrial (5.- 60 Hz) . Los valores de las pérdidas nominales PDCN, PECN y Posln , en las ecuaciones anteriores, pueden ser proporcionadas por los fabricantes de transformadores. No obstante, si esos valores no están disponibles, PDCN pueden ser obtenidas midiendo las pérdidas en los devanados del transformador en corriente continua. Por otro lado, las pérdidas en carga nominales del transformador (PccN PDCN + Pecn + Posln ) pueden ser determinadas realizando un ensayo de cortocircuito a la frecuencia industrial (5.- 60 Hz) , de donde la suma de las otras dos pérdidas verifica que: Psln Pecn + Posln PccN Pdcn . Por últim° los valores de PEcn y Posln pueden ser obtenidos por separado aplicando la IEEE Standard C57.12.90, que establece que en transformadores inmersos en aceite PECN 2/3 •Psln y que en transformadores tipo seco PECN 1/3 •Psln. Si se desea evitar la realización del ensayo de corriente continua, la aproximación PSLN « 0, 08 ^ 0, 1 • PccN suele proporcionar valores de las tres pérdidas nominales (Pdcn, Pecn, Posln ) bastante cercanos a los reales. A efectos de simplificar la programación de softwares de cálculo, otra expresión de las resistencias efectivas de cortocircuito referidas a cada fase del secundario de los transformadores trifásicos, desarrollada por los inventores, es la siguiente: en donde, son los factores de pérdidas de cada fase del transformador, también establecidos por los inventores y que constituyen otra novedad de la presente invención. Estos factores de pérdidas tienen usualmente valores diferentes en cada fase y no son los mismos que los incluidos en la IEEE Standard C57.110, cuyos valores están referidos a la totalidad del transformador. Asimismo, las expresiones de las componentes de las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase referidas al secundario incluidas en la expresión [11], constituyen otra novedad desarrollada en la presente invención. En base a las expresiones [9] y [11] es posible deducir que las resistencias efectivas de cortocircuito pueden tener valores diferentes en cada fase, debido a que sus componentes RECz y r osl, z dependen de los valores eficaces (lhz) y de las frecuencias (hz) de los armónicos de las corrientes de cada fase, tal como se observa en la expresión [13]. Adicionalmente, los inventores de la presente invención han desarrollado expresiones para las resistencias de cortocircuito de cada armónico reducidas al secundario (Rcc, h) . Estas resistencias determinan el valor de las pérdidas en carga de cada fase del transformador según la siguiente expresión: Comparando esta última expresión con la [7], se obtiene la expresión de las resistencias de cortocircuito de cada armónico de orden hz, de la fase z = R, S, T, reducidas al secundario del transformador como sigue: Las resistencias de cortocircuito expresadas por [15] son otra novedad de la presente invención. Se observa en [15] que los valores de RCCih, a diferencia de lo que ocurre con Rccz, solo dependen de la frecuencia del armónico (hz) , pero no del valor eficaz de las orrientes de cada fase. Además, como las corrientes de las redes de distribución suelen tener los mismos armónicos en las tres fases, se concluye que las resistencias de cortocircuito de cada armónico de orden hz tienen los mismos valores en las tres fases y, por tanto, las resistencias de cortocircuito de cada armónico (Rcc¡h) son parámetros característicos de cada transformador. De entre todas las resistencias de cortocircuito de cada armónico, destaca la correspondiente a la frecuencia fundamental (5.- 60 H z, h = 1) , Esta resistencia es independiente de la frecuencia y su valor coincide con el de la resistencia de cortocircuito nominal RccN, obtenida con la ecuación [2], tras realizar el ensayo nominal de cortocircuito del transformador, a la frecuencia industrial. Igualando las ecuaciones [8] y [14], se obtiene el valor de las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase (z = R, S, T) en función de las resistencias de cortocircuito de los armónicos de corriente (Ihz) de esa fase: Todas las resistencias de cortocircuito expresadas previamente están referidas al secundario de los transformadores de distribución, ya que los valores de las magnitudes necesarias para su cálculo se obtienen más fácilmente midiendo en el secundario que en el primario. No obstante, es posible determinar los valores de esas resistencias de cortocircuito referidas al primario sin más que multiplicar las expresiones anteriores por el cuadrado de la relación de transformación del transformador (ru = V1/V 20) , calculada por el cociente entre los valores eficaces de la tensión del primario (VA y la tensión del secundario en vacío (V20) . Para conocer el estado de los transformadores de distribución trifásicos en servicio, en la presente invención se proponen los siguientes factores de funcionamiento, que se definen con el empleo de sus resistencias de cortocircuito: • • Factor de sobrecalentamiento (FCZ) : define el incremento de las pérdidas en cada fase (z = R, S, T) en relación con las pérdidas que habría en el transformador uncionando sin cargas no lineales, • Factor de suministro de cada fase (FSZ%) : mide el valor porcentual de la corriente máxima admisible y del suministro de potencia en cada fase en relación con las que tendría el transformador funcionando con cargas lineales, sin armónicos, • Factor de suministro del transformador (FST%) : determina la máxima disponibilidad porcentual de suministro de potencia (Smax) en relación con la que tendría el transformador funcionando con cargas lineales (SN) , Factor de pérdidas de cada armónico (FPh%) : define la importancia porcentual de cada armónico de corriente en las pérdidas en carga del transformador a la frecuencia fundamental, siendo el valor eficaz de los armónicos de corriente de orden h = f h/ f 1 de las tres fases del transformador y el valor eficaz de las tres corrientes de frecuencia fundamental (ft = 5.- 60 Hz) . La figura 2 representa el circuito equivalente de un transformador trifásico funcionando con cargas no lineales. Se distingue del modelo de transformador propuesto por L. Sima et. al., mostrado en la figura 1, que está basado en la aplicación directa de la IEEE Standard C57.110, en que las resistencias de cortocircuito tienen valores diferentes en cada fase. Este hecho es importante para la vigilancia del estado de funcionamiento del transformador, pues indica que las pérdidas y, por tanto, también la temperatura y el calentamiento en cada una de sus fases pueden ser diferentes, no sólo porque las corrientes circulantes sean distintas, sino porque también lo son las resistencias de sus evanados, debido a los fenómenos Skin o pelicular y de inducción electromagnética. A continuación, se incluye el significado de los símbolos que aparecen en la figura 1.- Rdc son las resistencias de cortocircuito de cada fase de los devanados en corriente continua referidas al primario del transformador. - Rec son las resistencias de cortocircuito referidas al primario de L. Sima et. al. debidas al efecto Skin de cada fase. - Rsl son las resistencias de cortocircuito referidas al primario de L. Sima et. al. correspondientes al fenómeno de inducción electromagnética de cada fase. - Xccp son las reactancias de cortocircuito de cada fase referidas al primario del transformador. - RF son las resistencias de pérdidas en el núcleo. - Xpp son las reactancias magnetizantes, que caracterizan el flujo magnético común del transformador. - ru es la relación de transformación del transformador. - I0 es la corriente de vacío referida al primario. - Los subíndices "p" y "s" denotan a magnitudes (tensiones y corrientes) del primario y del secundario, respectivamente: Vp es la tensión de cada fase del primario; Vs es la tensión de cada fase del secundario; Ip es la corriente de cada fase del primario; Is es la corriente de cada fase del secundario. A continuación, se incluye el significado de los símbolos que aparecen en la figura 2.- RccR, RCCiS, Rcc, t , denotan a las resistencias de cortocircuito de las fases R, S y T referidas al secundario del transformador. - Xcc son las reactancias de cortocircuito referidas al secundario. - Ra son las resistencias de pérdidas en el núcleo referidas al secundario. - Xp son las reactancias magnetizantes referidas al secundario. - ru es la relación de transformación del transformador. - Los subíndices "1" y "2" se refieren a magnitudes de las fases R, S y T del primario y del secundario, respectivamente: V1R, V1S y V1T son las tensiones de las fases R, S y T del primario, respectivamente; I1R, I1S y I1T son las corrientes de las fases R, S y T del primario, respectivamente; V2R, V2S y V2T son las tensiones de las fases R, S y T del secundario, respectivamente; I2R, I2S y I2T son las corrientes de las fases R, S y T del secundario, respectivamente. - Iro, Iso, Ito denotan a las corrientes de vacío de las fases R, S y T del transformador eferidas al secundario. Según una realización preferida de la invención, las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase (z = R, S, T) del transformador, son aquellas que originan las pérdidas en carga causadas por la circulación de corrientes por cada fase de los devanados, a saber Esta última expresión no está incluida en el texto de la IEEE Standard C57.110, la cual sólo propone expresiones para las pérdidas en carga totales, ni es conocida en la Literatura Técnica. La sustitución de la ecuación [23] en la [22] determina las expresiones de las resistencias de cortocircuito de cada fase desarrolladas en la presente invención: o también, de forma simplificada para la implementación en softwares de cálculo y monitorización, en donde son las resistencias nominales de cortocircuito reducidas al secundario en corriente continua (RDCn ) , así como por efecto Skin (RECn ) y por inducción electromagnética en las partes metálicas del transformador (R0sln) , definidas a la frecuencia industrial (5.- 60 Hz) , y son los factores de pérdidas de cada fase (z = R, S, T ) por efecto Skin y por inducción electromagnética en las partes metálicas del transformador, respectivamente. Estos factores se diferencian de los incluidos en la IEEE Standard C57.110 en que están definidos para cada fase y no para la totalidad del transformador. Los valores de las pérdidas nominales PDCn , Pec n y P o sl n , necesarias para calcular las tres componentes de las resistencias de cortocircuito a la frecuencia industrial (r d c n, r e c n, r osln ) en las ecuaciones [26], suelen ser proporcionadas por los fabricantes de transformadores. No obstante, si esos valores no están disponibles, la presente invención propone un método para el cálculo de estas resistencias que es una combinación de la propia experiencia de los inventores, la realización de ensayos y la utilización de la normativa existente. Este método comprende: I) La obtención de los valores de las pérdidas de los devanados en corriente continua (PDCN) realizando un ensayo del transformador en corriente continua. II) La medida de las pérdidas en carga nominales totales (PccN) realizando un ensayo de cortocircuito a la frecuencia industrial (5.- 60 Hz) . III) La aplicación de la IEEE Standard C57.90 para calcular los valores individuales de PECN y de P0SLN, que establece: PECN = 2/3 • PSLN y P0SLN = 1/3 • PSLN, en los transformadores inmersos en aceite, y PECN = 1/3 • PSLN y P 0sln = 2/3 • Psln , en transformadores tipo seco. En este aspecto de la invención, adicionalmente, se propone el cálculo de las componentes de las resistencias efectivas de cortocircuito referidas a cada fase del secundario para los fenómenos Skin (R ECiZ) y de inducción electromagnética (R 0s l, z) , como sigue: Alternativamente, las resistencias de cortocircuito de cada fase (R cc, z) pueden ser determinadas en función de las resistencias de cortocircuito de los armónicos de esa fase (R cc, h) según la siguiente expresión: Asimismo, se propone utilizar las siguientes expresiones para el cálculo de las pérdidas en carga en cada fase (z = R, S, T) del transformador, y para el cálculo de las pérdidas en carga totales del transformador. Según una segunda realización preferida de la invención, se obtienen las resistencias de cortocircuito para cada armónico (hz) de las corrientes del secundario (RCCih) como sigue: Estas resistencias dependen sólo de la frecuencia del armónico y, en la práctica son iguales en las tres fases del transformador. La presente invención utiliza las resistencias de cortocircuito de cada armónico para el cálculo de las pérdidas en carga causadas por cada armónico de corriente como sigue: así como las pérdidas en carga de cada fase: y las pérdidas en carga totales del transformador, según la siguiente expresión: £j, H Según una tercera realización preferida de la invención, se proponen los siguientes factores para la evaluación y vigilancia del estado de funcionamiento de los transformadores de distribución: • El factor de sobrecalentamiento de cada fase (FCZ) , para la monitorización del incremento de las pérdidas (es decir, del calentamiento) en cada fase (z = R 'S/T) en relación con las pérdidas que habría en el transformador funcionando sin armónicos, siendo Rccl = RccN el valor obtenido en [32] con hz = 1 (frecuencia fundamental, 5.- 60 Hz) . • El factor de suministro de cada fase (FSZ%) , para vigilar la reducción de la corriente máxima admisible y del suministro de potencia en cada fase en relación con las que tendría el transformador funcionando sin armónicos. • El factor de suministro del transformador (FST%) , permite vigilar la disminución de la máxima potencia disponible para el suministro por el transformador funcionando con armónicos de corriente. • El factor de pérdidas de cada armónico (FPh%) , para conocer los armónicos que originan las mayores pérdidas en carga en relación con las pérdidas del transformador a la frecuencia fundamental y que, por tanto, son más peligrosos para el buen funcionamiento del transformador. A título sólo de ejemplificar las ventajas de la presente invención frente a las otras tecnologías conocidas (L. Sima et. al. y la práctica industrial) , a continuación, se incluye una tabla comparativa que muestra, de manera resumida, los valores de las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase (RCCir, r cc is , r cc it ) según la presente invención y de la resistencia de cortocircuito de L. Sima et. al. reducida al secundario (R'k = Rk/r ) registrados cada hora, a lo largo de un día, así como alguno de los factores de funcionamiento del transformador trifásico de 630 kVA, Dyn11, inmerso en aceite, con relación de transformación ru = 57, 143 y resistencia de cortocircuito a la frecuencia industrial RccN = Rcc l = 2, 889 mfl, que alimenta a una red de distribución real con corrientes no sinusoidales. Asimismo, se incluyen en esa tabla los factores de suministro por fase (FSZ%) y del transformador (FST%) calculados según las expresiones [37] y [38] de la presente invención, respectivamente. A la vista de la tabla, se deduce lo siguiente: - Las resistencias efectivas de cortocircuito referidas a cada fase del secundario (RCcir>r ccis>r cc, t ) obtenidas según la tecnología de la presente invención tienen valores diferentes en cada fase y, en general, estos valores son distintos de los de las resistencias de cortocircuito referidas al secundario de L. Sima et. al. (R'k = R k/ru) y de la resistencia de cortocircuito nominal (RccN) , calculada a la frecuencia fundamental, cuyos valores son iguales en las tres fases del transformador. - Cuanto mayores son las diferencias entre las resistencias de cortocircuito anteriores, tanto más diferentes son las diferencias de las pérdidas calculadas con ellas. Este hecho se constata a partir de los valores de los factores de suministro en la tabla anterior. Los factores de suministro son tanto menores (y, por tanto, las pérdidas en carga son más grandes) cuanto mayor es la diferencia entre las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase (R CCir, r ccis, r ccit ) de la presente invención y la resistencia de cortocircuito a la frecuencia fundamental (RccN ) . Un valor del 80% en el factor de suministro de una fase significa que la capacidad de suministro de corriente (y, por tanto, también de potencia) en esa fase se ha reducido al 80% de la que tendría sin armónicos. En base a la propia experiencia de los inventores, un factor de suministro inferior al 75% supone riesgos importantes para el buen funcionamiento y la vida útil del transformador, debido a los sobrecalentamientos producidos por el aumento excesivo de las pérdidas. A continuación, con apoyo de la figura 3, se explica la secuencia operacional de un ejemplo de aplicación según una realización preferida de la presente invención. Esta realización se centra en la medida de una o varias de las siguientes magnitudes del transformador de distribución trifásico objeto de monitorización: las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase, las resistencias de cortocircuito de cada armónico de corriente, las pérdidas en carga de cada armónico, de cada fase y totales del transformador, así como los factores de monitorización del transformador. El procedimiento mostrado en la figura 3 comprende las siguientes acciones: I) Adquisición de señales eléctricas (1 en la figura 3) : Se adquieren muestras de las corrientes del secundario del transformador de distribución objeto de vigilancia, y se almacenan dichas señales. II) Análisis de señales (2 en la figura 3) : Tras adquirir las señales de las corrientes (en 1 de la figura 3) , se obtienen (en 2 de la figura 3) las matrices de valores eficaces correspondientes de esas magnitudes eléctricas (IRi ISi It ) y de sus componentes armónicas (Ihr, ¡hs, ¡hT) , preferiblemente, por Series de Fourier. III) Cálculo de los factores de pérdidas de cada fase del transformador (3 en la figura 3) : A partir de las matrices obtenidas en la acción anterior (2 en la figura 3) , se obtienen (en 3 de la figura 3) los valores de los factores de pérdidas de cada fase (z = R, S, T) del transformador según las ecuaciones [27] IV) Cálculo de las componentes de las resistencias nominales de cortocircuito referidas al secundario del transformador (RDCn , r ecn, r osln ) : A partir de las pérdidas y corrientes nominales del transformador (Pdcn, Pecn, Posln, ¡2n ) proporcionados (en 4 según la figura 3) , se obtienen (en 5 según la figura 3) las resistencias nominales de cortocircuito, mediante las expresiones [26] V) Cálculo de las resistencias de cortocircuito de cada armónico (6 en la figura 3) : A partir de los valores de las componentes de las resistencias de cortocircuito nominales del transformador (obtenido en 5 según la figura 3, mediante las expresiones [26]) , se obtienen (en 6 según la figura 3) los valores de las resistencias de cortocircuito de cada armónico de corriente del secundario, de orden h = f h/ f i, mediante la expresión [32] VI) Cálculo de las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase (7 en la figura 3) : A partir de los valores de las componentes de las resistencias nominales de cortocircuito (obtenidos en 5 según la figura 3) y de los factores de suministro de cada fase (determinados en 3 según la figura 3, mediante las expresiones [27]) , se obtiene (en 7 según la figura 3) los valores de las resistencias efectivas de cortocircuito referidas a las fases del secundario (Rcc, z, z = R, S, T) mediante las expresiones [25] así como el valor de sus componentes debidas al efecto Skin (RECiZ ) y al fenómeno de inducción electromagnética (R0sl, z) , según las expresiones [28.1] y [28.2], respectivamente: Alternativamente, las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase pueden ser calculadas (en 7 según la figura 3) a partir de las resistencias de cortocircuito de los armónicos de esa fase (obtenidas en 6 según la figura 3) mediante la expresión [29]: VII) Cálculo de las pérdidas en carga de cada fase (8 en la figura 3) : A partir de los valores de las resistencias efectivas de cortocircuito referidas a cada fase del secundario del transformador (obtenidos en 7 según la figura 3) y los valores eficaces de los armónicos de las corrientes de cada fase (obtenidos en 2 en la figura 3) , se obtienen (en 8 según la figura 3) las pérdidas en carga de cada fase (PCCiZ) , mediante la expresión [30] Alternativamente, estas pérdidas también pueden ser calculadas a partir de los valores de las resistencias de cortocircuito de cada armónico de corriente del secundario, RCCih, (obtenidas en 6 según la figura 3) y los valores eficaces de los armónicos de las corrientes de cada fase, Ihz (obtenidos en 2 en la figura 3) , mediante la expresión [34] VIII) Cálculo de las pérdidas en carga de cada armónico (9 en la figura 3) : A partir de los valores de las resistencias de cortocircuito de cada armónico de las corrientes de cada fase del secundario, RCCih, (obtenidas en 6 según la figura 3 mediante la expresión [32]) y los valores eficaces de los armónicos de las corrientes de cada fase, Ihz (obtenidos en 2 en la figura 3) , se obtienen (en 9 según la figura 3) las pérdidas en carga de cada armónico (PCCih) , mediante la expresión [33] IX) Cálculo de las pérdidas en carga totales del transformador (10 en la figura 3) : A partir de los valores de las pérdidas en carga de cada fase Pccz (obtenidos en 8 según la figura 3, mediante las expresiones [30] o [34]) , se obtienen los valores de las pérdidas en carga totales del transformador (en 10 según la figura 3) , mediante la expresión [31] Alternativamente, los valores de las pérdidas en carga totales del transformador (Pcc) pueden ser obtenidas (en 10 según la figura 3) , a partir de los valores de las pérdidas en carga de cada armónico Pcch (obtenidos en 9 según la figura 3) , mediante la expresión [35] X) Cálculo del factor de sobrecalentamiento de cada fase (11 en la figura 3) : A partir de las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase (obtenidas en 7 según la figura 3 mediante la expresión [25] o [29]) y de la resistencia de cortocircuito a la frecuencia fundamental (obtenida en 6 según la figura 3 mediante la expresión [32]) se obtienen los factores de sobrecalentamiento de cada fase (en 11 según la figura 3) mediante las expresiones [36] XI) Cálculo del factor de suministro de cada fase (12 en la figura 3) : A partir de los coeficientes de sobrecalentamiento de cada fase (obtenidos en 11 según la figura 3 mediante las expresiones [36]) , se obtienen los factores de suministro de cada fase (en 12 según la figura 3) mediante las expresiones [37] XII) Cálculo del factor de suministro del transformador (13 en la figura 3) : A partir de los factores de suministro de cada fase (obtenidos en 12 según la figura 3 mediante las expresiones [37]) , se obtienen los factores de suministro de cada fase (en 13 según la figura 3) mediante la expresión [38] XIII) Cálculo de los factores de pérdidas de cada armónico (14 en la figura 3) : A partir de las pérdidas en carga del armónico de orden h y del armónico fundamental, h = 1, (obtenidos en 9 según la figura 3 mediante la expresión [33]) , se obtienen los factores de pérdidas de cada armónico (en 14 según la figura 3) mediante la expresión [39] XIV) Visualización (15 en la figura 3) : Los valores de la magnitud o magnitudes obtenidos según el procedimiento (resistencias efectivas de cortocircuito y las pérdidas en cada fase, resistencias de cortocircuito y pérdidas de cada armónico, pérdidas en carga totales, factor de sobrecalentamiento y factor de suministro de cada fase, factor de suministro del transformador y factor de pérdidas de cada armónico) se muestran en un medio de visualización. Según otro aspecto, la presente invención también proporciona un dispositivo (A) para la monitorización del estado de funcionamiento de un transformador de distribución trifásico basado en el empleo de las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase y de las resistencias de cortocircuito de cada armónico, descritas anteriormente. Asimismo, el dispositivo (A) permite llevar a cabo el procedimiento descrito anteriormente; concretamente, mediante el dispositivo (A) de la presente invención se puede obtener varias de las magnitudes y parámetros de monitorización del transformador de distribución, como, por ejemplo, valores eficaces de las corrientes de las fases y sus componentes armónicas, los factores de pérdidas de cada fase, las resistencias de cortocircuito y las pérdidas en carga correspondientes a cada fase y a cada armónico, las pérdidas en carga totales del transformador, así como los factores de monitorización. Tal y como se muestra en la figura 4, el dispositivo (A) de la presente invención es un dispositivo de medida que comprende: un sistema físico de medida y adquisición de señales eléctricas (C) ; un sistema procesador (D) ; y un programa de medida (E) , encargado de obtener el valor de una o varias magnitudes eléctricas del transformador (G) objeto de vigilancia cuando alimenta a unas cargas (H) . El dispositivo (A) de la presente invención también comprende un medio de visualización (F) , preferiblemente una pantalla, en donde se visualiza el valor de las magnitudes eléctricas y de los parámetros de monitorización obtenidos, que permiten monitorizar el funcionamiento del transformador de distribución. Según una realización preferida, el sistema físico de medida y adquisición de señales eléctricas (C) comprende: unos sensores de medida de corrientes (B) ; unos acondicionadores de señal; y una tarjeta de adquisición de datos. Los acondicionadores de señal se encargan de adaptar valores instantáneos de las corrientes obtenidas mediante los sensores de medida de corrientes (B) , de manera que las tensiones en las salidas de los acondicionadores de señal sean aplicables a las entradas analógicas de la tarjeta de adquisición de datos. La tarjeta de adquisición de datos convierte las señales analógicas de tensión y corriente en una serie de muestras discretas, que se utilizan como entradas del programa de medida (E) . Preferiblemente, el sistema físico de medida y adquisición de señales eléctricas (C) se dispone en las líneas del secundario del transformador tal y como se muestra en la figura 4, de manera que puede adquirir señales de las corrientes de línea del secundario (IrJ sJ t ) del transformador de distribución. Según una opción, los valores nominales de las pérdidas en carga y de las corrientes del secundario del transformador son introducidas en el sistema físico de medida y adquisición de señales eléctricas (C) y almacenadas, para utilizarlas posteriormente dependiendo de las magnitudes y parámetros que se deseen obtener. Según una realización preferida, el sistema procesador (D) se conecta a una placa base, a la que también se conecta la tarjeta de adquisición de datos, que permite intercambiar las muestras discretas de las señales de tensión e intensidad con el programa de medida (E) . Según una realización preferida, el programa de medida (E) comprende los siguientes módulos (representados en las figuras 5 y 6) : un módulo de introducción y adquisición de datos (E12) ; un módulo de análisis de Fourier (E13) ; un módulo de factores de pérdidas de cada fase (E14) ; un módulo de resistencias nominales de cortocircuito (E15) ; un módulo de resistencias de cortocircuito de cada armónico (E16) ; un módulo de esistencias efectivas de cortocircuito de cada fase (E17) ; un módulo de pérdidas en carga (E18) ; un módulo de factores de suministro del transformador (E19) ; un módulo de factores de pérdidas de armónicos (E20) ; y un módulo de visualización (E21) . El módulo de introducción y adquisición de datos (E12) se encarga de recibir muestras de corriente, y almacenarlas en un vector para cada una de ellas. El módulo de análisis de Fourier (E13) se encarga de obtener, a partir de las muestras recibidas en el módulo de introducción y adquisición de datos (E12) , los valores eficaces de las componentes armónicas de dichas muestras de corrientes, obtenidas por Series de Fourier. El módulo de factores de pérdidas de cada fase (E14) se encarga de obtener los factores de pérdidas debidos al efecto Skin y a los fenómenos de inducción electromagnética en cada una de las fases del transformador (FECL, FoSL ) , a partir de la información obtenida en el módulo de análisis de Fourier (E13) , según las expresiones [27]. El módulo de resistencias nominales de cortocircuito (E15) se encarga de obtener los valores de las componentes de las resistencias nominales de cortocircuito (r d c n, r e c n, r o sln) en base a los valores introducidos de las pérdidas y corrientes nominales del transformador (PDc n, P e c n, P o sln, i 2 n ) según las expresiones [26]. El módulo de resistencias de cortocircuito de cada armónico (E16) se encarga de obtener los valores de las resistencias de cortocircuito para cada una de las frecuencias de los armónicos de corriente de cada fase (R cc, h ) , según las expresiones [32]. El módulo de resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase (E17) se encarga de obtener los valores de las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase del transformador (RCCiZ) , según la expresión [25], y de sus componentes (REC, Z, Rosl.z) , según las expresiones [28.1] y [28.2]. Alternativamente, las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase del transformador (RCCiZ) pueden ser calculadas en función de las resistencias de cortocircuito de los armónicos (Rcc, h) , según la expresión [29]. El módulo de pérdidas en carga (E18) se encarga de obtener los valores de las pérdidas en carga de cada fase (Pccz) , según la expresión [30], las pérdidas en carga totales de ada armónico (Pcch) , según la expresión [33], y las pérdidas en carga totales del transformador (Pcc) , según la expresión [31]. Alternativamente, las pérdidas en cada de cada fase pueden ser calculadas, en función de las resistencias de cortocircuito de los armónicos (R cc, h) , según la expresión [34] y las pérdidas en carga totales del transformador pueden ser obtenidas según la expresión [35]. El módulo de factores de suministro del transformador (E19) se encarga de obtener los valores del factor de sobrecalentamiento de cada fase (FCZ) , según la expresión [36], del factor de suministro de cada fase (FSZ%) , según la expresión [37], y del factor de suministro del transformador (FST%) , según la expresión [38]. El módulo de factores de pérdidas de armónicos (E20) se encarga de obtener los valores de los factores de pérdidas para cada armónico de las corrientes (FPh%>) , según la expresión [39]. El módulo de visualización (E21) se encarga de mostrar en el medio de visualización (F) la información de una o varias magnitudes del transformador de distribución obtenidas por el dispositivo (A) . En una primera realización preferida, se muestran una o varias magnitudes eléctricas seleccionadas del grupo que comprende: las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase, la resistencia de cortocircuito del armónico de orden h seleccionado, las pérdidas en carga de cada fase, las pérdidas en carga totales del transformador y las pérdidas en carga del armónico seleccionado, tal como se muestra en una primera pantalla del medio de visualización (F) , en la figura 7. Asimismo, en otra realización preferida, el medio de visualización (F) muestra en una segunda pantalla, representada en la figura 8, los siguientes parámetros para la monitorización del transformador: el factor de sobrecalentamiento de cada fase, el factor de suministro de cada fase, el factor de suministro del transformador y el factor de pérdidas del armónico de orden h seleccionado. Según una realización preferida mostrada en las figuras 5 y 6, el programa de medida (E) comprende los módulos E1.- E21 mencionados anteriormente. Más específicamente, la figura 5 muestra los módulos del programa de medida (E) configurados para intervenir en la medida y visualización de las resistencias efectivas de cortocircuito de cada fase y de las pérdidas en carga y los factores de monitorización del transformador obtenidas con sas resistencias (concretamente los módulos E1.- E19 y E21) ; y la figura 6 muestra los módulos del programa de medida (E) configurados para intervenir en la medida y visualización de las resistencias de cortocircuito de los armónicos, las pérdidas en carga de cada armónico y el factor de pérdidas de cada armónico (concretamente, los módulos E12, E13, E15, E16, E18, E20 y E21) . Aunque se ha descrito la presente invención con referencia a opciones y realizaciones particulares de la misma, los expertos en la técnica podrán realizar modificaciones y variaciones a las enseñanzas anteriores sin por ello apartarse del alcance y el espíritu de la presente invención.

Publicaciones:
ES2959193 (21/02/2024) - A1 Solicitud de patente con informe sobre el estado de la técnica
Eventos:
En fecha 23/11/2023 se realizó Registro Instancia de Solicitud
En fecha 23/11/2023 se realizó Admisión a Trámite
En fecha 23/11/2023 se realizó Aceptación Tramitación CAP
En fecha 24/11/2023 se realizó 1001P_Comunicación Admisión a Trámite
En fecha 04/12/2023 se realizó Superado examen de oficio
En fecha 07/02/2024 se realizó Realizado IET
En fecha 13/02/2024 se realizó 1109P_Comunicación Traslado del IET
En fecha 21/02/2024 se realizó Publicación Solicitud
En fecha 21/02/2024 se realizó Publicación Folleto Solicitud con IET (A1)
En fecha 24/04/2024 se realizó 5215P_Observaciones del solicitante al IET, Opinión Escrita y/o alegaciones a observaciones de terceros
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